книги из ГПНТБ / Быков М.А. Электрические измерения электрических величин [учеб. пособие]
.pdfи для ТН
&2 ном
Следовательно, первичная измеряемая величина может быть определена приблизительно по формулам:
для TT
M |
к / ном ' 2 |
и для ТН |
|
U\ |
— &и ном ^ 2 - |
Использование номинальных коэффициентов трансформа ции дает возможность градуировать приборы, включаемые во вторичные обмотки трансформаторов, в значениях первичной величины. Например, амперметр на 5 а, включаемый через TT 200/5 а, может быть проградуирован на 200 а.
При определении измеряемой величины по вторичной пу тем использования номинального, а не действительного коэф фициента трансформации, вводится определенная погреш ность.
Относительная погрешность, происходящая из-за неравен ства действительного и номинального коэффициентов транс формации, определяется разностью первичной величины, най денной через номинальный коэффициент трансформации, и действительной первичной величины, отнесенной к последней величине. Относительная погрешость для TT называется по
грешностью тока и определяется в процентах формулой
ft = iùzll |
100 = ^ " " ^ — Ѵ г |
1 0 0 _ 6/нои |
— ю о % . ( Ѵ - 1 ) |
Для ТН эта погрешность называется погрешностью напря |
|||
жения и определяется формулой |
|
|
|
fu=Vî~U* |
100= ku"™U*-kuU2 |
1 0 0 = ^ H O M |
~ ^ 100%. (V-2) |
Для TT и ТН имеет место еще угловая погрешность, кото рая представляет угол между вектором первичной величины и
вектором вторичной величины, повернутым на угол я. Угло вая погрешность оказывает влияние на показания ваттметров, счетчиков и подобных приборов, показания которых зависят от угла сдвига фаз между током и напряжением. Объясняется это тем, что утоп сдвига фаз между током и напряжением в самом приборе может отличаться от угла сдвига фаз между первичными током и напряжением.
Так как от относительной и угловой погрешностей измери тельных трансформаторов заівисит точность показания прибо-
180
ров, то к этим трансформаторам предъявляются в этом отно шении определенные требования. По степени точности стацио нарные технические измерительные трансформаторы подраз деляются в соответствии с ГОСТ 7746—65 и 1983—43 на классы:
0,2; |
0,5; 1; 3; 10—для TT; |
|
0,5; |
1; 3 |
—'для ТН. |
Лабораторные переносные TT и ТН подразделяются в соот
ветствии с ГОСТ 9032—69 на классы точности: 0,05; 0,1; 0,2; 0,5.
§ 2. ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ТРАНСФОРМАТОРЫ ТОКА
Схема включения TT со вторичной нагрузкой в сеть пока
зана «а рис. Ѵ-2. Для того, чтобы можно было проследить взаимную связь между первичными и вторичными величина ми, построим векторную диаграмму измерительного TT (рис.
Ѵ-3). Начинаем строить івекторную диаграмму с вектора вто ричной намагничивающей силы I2w2, который откладываем по
оси действительных положительных чисел. Вектор вторичного тока І2 совпадает с этим вектором. Ток /2 , проходя по вторич
ной нагрузке TT, т. е. по сопротивлению |
приборов, создает |
|
падение напряжения на активном |
R2li |
и индуктивном х2н |
сопротивлениях. Векторная сумма |
этих |
падений напряжения |
Рис . Ѵ-2
При прохождении тока І2 по вторичной обмотке w2 TT з
ней создается падение напряжения на активном сопротивле нии обмотки R2 и на индуктивном сопротивлении Х2, вызы-
181
ваемам магнитным потоком рассеяния вторичной обмотки. Складывая геометрически векторы падений напряжения в на грузке и во вторичной обмотке, получаем вектор э. д. с. Е2, ко
торая наводится >в этой обмотке и компенсирует все падения напряжения, т. е.
È2 = Ù2+J2R2 |
+ji2X2. |
Рис. Ѵ-3
Э.д. с. вторичной обмотки Е2 индуктируется магнитным потоком Ф, вектор (которого опережает вектор Ь2 на угол -^- •
Связь амплитуды магнитного потока с э. д. с. Е2 определяется
известной формулой
Ф„, = |
-, вб. |
Магнитный поток Ф определяется совместным действием первичной и вторичной намагничивающих сил, т. е. геомет рической суммой их или намагничивающей силой холостого хода IqW\. Величина намагничивающей силы холостого хода
182
при .нормальной работе TT составляет 1—3% от величины
первичной намагничивающей аилы. Значение ее может быть найдено по кривой намагничивания стали сердечника ТТ.
Ток холостого хода /о может быть разложен на две состав ляющие: реактивную или намагничивающий ток /„ и актив ную /а
/ 0 = Л + Л.
Вектор намагничивающего тока / н совпадает с вектором маг нитного потока Ф, создаваемого этим током. Величина / н мо жет быть найдена по экспериментальной кривой намагничива ния для стали сердечника TT и его 'геометрическим размерам.
Величина тока /а определяется активными потерями в сер дечнике на гистерезис и вихревые томи
Мощность Я г . в определяется что каталогу для данного сор та стали сердечника ТТ. Вектор Д опережает вектор / н на
угол ~ .
Вектор намагничивающей силы холостого хода может быть построен через ее составляющие
Намагничивающая сила холостого хода определяется гео метрической суммой намагничивающих сил первичной и вто ричной (размагничивающей), т. е.
Отсюда |
|
l\w1 = l\wl + ( - |
f2w2). |
Следовательно, первичная намагничивающая сила опреде ляется геометрической суммой вектора намагничивающей си
лы холостого хода и вектора |
вторичной намагничивающей |
||||
силы, повернутого на угол |
я. |
|
|
|
|
Угол между вектором первичной намагничивающей |
силы |
||||
и векторам вторичной, повернутым |
на угол л, представляет |
||||
угловую погрешность TT |
8; . |
|
|
|
|
Анализируя векторную диаграмму, можно сказать, что при |
|||||
изменении нагрузки TT по величине и фазе изменяются вели |
|||||
чина и фаза векторов Uu |
и Е2. |
Следовательно, должен |
|
изме |
|
ниться вектор магнитного |
потока и, в еще большей |
степени |
|||
из-за нелинейности кривой намагничивания, векторы / 0 |
и |
I 0 W \ . |
|||
За счет наличия намагничивающей |
силы холостого хода |
/Оо.'і |
183
намагничивающая сила первичная hwi |
не равна |
намагничи |
|||||||||
вающей силе вторичной IyW2. |
Отсюда понятно появление отно |
||||||||||
сительной погрешности f, |
и угловой |
Ъ,, зависящих, таким об |
|||||||||
разом, от величины и фазы нагрузки. |
|
|
|
|
|
||||||
Если |
вторичная нагрузка |
TT |
носит |
активно-индуктивный |
|||||||
характер |
(<р2н >0 |
и ф|г>0), |
то |
|
|
> I |
|
ii)2 |
|
|
|
|
|
|
|
или |А I |
h |
|
|
||||
и |
I А |
! > I V I > |
так |
как |
— - |
= |
k,, |
|
|||
|
|
||||||||||
Следовательно, при такой нагрузке относительная погреш |
|||||||||||
ность / ; |
(см. формулу (Ѵ-1) |
оказывается |
всегда |
отрицатель |
|||||||
ной. Поэтому в действительности |
вторичный |
ток |
будет не |
||||||||
сколько меньше, |
чем при |
вычислении |
его |
по |
номинальному |
||||||
коэффициенту трансформации. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Чтобы уменьшить погрешность |
/ ; |
и вделать ее положитель |
|||||||||
ной, уменьшают |
приблизительно |
на |
11%' число витков вторич |
||||||||
ной обмотки w2. |
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wo =sO,99-£H
W,
и погрешность тока становится меньшей величины и положи тельного знака.
На рис. Ѵ-4 приведены кривые погрешностей / 7 и 37 TT з
зависимости от величины тока / 2 при cos<p2 = 0,6.
+<fz
гр so
j Р. ЯЛ
1,0 pu
\о
Ч<
0,6
О
0.5 -20
<о
(5
2.0
M -<fz
Рис . V-4
184
Измерительный TT работает с неизменным первичным то ком Ii, так как величина этого тока определяется внешней
нагрузкой первичной цепи и не зависит от сопротивлений, под ключаемых ко вторичной обмотке приборов. Следовательно, и первичная намагничивающая сила /іШі =iconst.
По векторной диаграмме можно проследить, к чему приве
дет изменение сопротивления нагрузки |
ТТ. При |
увеличении |
этого сопротивления (R2 » и Х2н), т. е. |
увеличении |
числа по |
следовательно включенных цепей тока измерительных прибо ров, увеличиваются напряжение U2 и э. д. с. Et. Это возможно
при возросшем магнитном потоке Ф и токе /о- Следовательно,
при |
неизменном токе І\ (и hw\) |
вторичный |
ток / 2 (и /2 Х'2 ) |
должен уменьшиться. Запишем это в следующем виде: |
|||
Z 2 |
нагр Ув - > U2 у в - > Ег у в - > Ф у 8 - > |
/ 0 (luït\) у в - > |
I2 (f2W2) уМ. |
Следовательно, TT работает с неизменным первичым током /і и изменяющимися вторичным током 1%, магнитным потоком Ф и вторичной э. д. с. Е2.
При размыкании вторичной обмотки TT, т. е. при 2 2 H a r p = c », ток / 2 = 0 и l2w2 = 0. Следовательно, намагничиваю
щая сила холостого хода становится равной первичной намаг ничивающей силе, т. е. возрастает в десятки раз. Это вызывает значительное увеличение магнитного потока Ф. Увеличение же Ф приводит, во-первых, к резкому возрастанию £ 2 и U2 до
нескольких сот или тысяч вольт на разомкнутых зажимах вто ричной обмотки, что становится опасным для обслуживающе го персонала и для изоляции обмоток TT; во-вторых, к значи
тельному увеличению активных потерь в сердечнике, что ведет к сильному нагреву листов стали сердечника.огоранию слоев изоляции между листами стали и к повреждению обмоток ТТ.
Все это приводит к аварии.
Следовательно, ни в коем случае нельзя при работе раз мыкать вторичную обмотку ТТ.
Если же необходимо сделать какие-либо переключения во вторичной цепи без отключения TT от внешней сети, то нужно
сначала закоротить накоротко зажимы вторичной обмотки и затем только делать требуемые переключения.
При включении измерительных приборов в сеть через I I
необходимо следить за правильностью этого соединения. Ток в приборе, включенном через измерительный TT, должен иметь
такое же направление, какое он имел бы при непосредствен ном включении его в сеть. Неправильный выбор зажимов при водит к повороту тока на угол я, следствием чего является не правильное показание приборов (ваттметра, счетчика, фазо метра). Для устранения возможной ошибки зажимы TT мар кируются: зажимы первичной обмотки — Лі и Л2 (от слова
«линия»), а зажимы вторичной обмотки — И\ и Я 2 (от слои «измерительные приборы»). На рис. Ѵ-5 показана схема вклю чения TT с измерительными приборами в сеть, а на рис. Ѵ-6 да но условное обозначение TT, применяемое в схемах электриче
ских соединений. Здесь первичная обмотка отдельно не пока зывается, ибо подразумевается, что она включена в разрыв первичной цепи.
Рис . Ѵ-5 |
Рис.Ѵ-6 |
При симметричной нагрузке трехфазной цепи токи во всех фазах одинаковы, поэтому достаточно измерять ток только в одной фазе (рис. Ѵ-6). В четырехпроводной цепи при несим
метричной нагрузке фаз токи во всех фазах различны, поэто му необходимо включить три TT « измерять ток в каждой фазе (рис. Ѵ-7).
Рис. Ѵ-7
Для измерения тока в трех-проводной цепи, где для любого момента времени справедливо равенство
/4 + 4 + 4 = 0 ,
186
достаточно включить трансформаторы тока в две любые фазы, так как ток третьей фазы будет получен через сумму токов двух других фаз. Например,
ІВ = —0А + 1с)-
На рис. Ѵ-8 два TT включены в фазы Л и С. Первый и тре
тий амперметры |
покажут значения, пропорциональные |
токам |
ІА и ІС, средний |
амперметр, по которому идет ток, |
равный |
геометрической сумме двух первых токов, покажет значение, пропорциональное ІВ.
'' Рис. Ѵ-8
Трансформаторы тока по способу эксплуатации делятся на две группы: переносные и стационарные.
Переносные имеют обычно несколько пределов измерения первичного тока и вторичный ток 5 а. Первичные обмотки этих TT выполняются или с секциями (которые могут включаться последовательно, параллельно или смешанно), или с отво дами.
Для быстрого измерения тока в цепи, если эту первичную цепь нельзя размыкать, используются TT в виде клещей, на пример типа Ц-30. Сердечник такого трансформатора делает ся из двух половин и вместе с укрепленными на них рукоятка ми имеет вид клещей, которыми охватывается провод или ши на с измеряемым первичным током. Таким образом, первич ная обмотка имеет всего один виток. Вторичная обмотка намо тана на сердечник и замкнута на амперметр, который укреп
лен на этом ж е сердечнике ТТ. Класс точности подобного |
TT— |
|
2,5. Им |
можно измерять первичный ток в пределах 15, 75,300 |
|
и 600 а |
в сетях с напряжением до 600 е. |
TT с |
Для стационарных установок используются обычно |
||
одним пределом измерения. |
|
|
По числу витков первичной обмотки TT могут быть |
под |
разделены на одновитковые (или |
стержневые) и многовигко- |
|
вые (или катушечные). Одновитковые TT изготовляются |
на |
|
первичные токи от 150 до 1000 а, |
многовитковые — на токи |
от |
5 до 600 а. |
|
|
187
В сетях высокого напряжения используются TT с фарфоро
вой изоляцией между первичной и вторичной обмотками. При выборе того или иного типа TT необходимо исходить
из условий работы этого |
TT, |
величины первичного тока /і и |
||||
первичного |
папряжения |
U\ сети, в которой будет |
использо |
|||
ваться данный ТТ. На щитке каждого TT указывается класс |
||||||
точности |
и |
соответствующее |
ему |
сопротивление |
нагрузки |
|
г2 нагр, |
т. е. полное сопротивление |
измерительных |
приборов, |
которое необходимо включить во вторичную обмотку ТТ. Не
обходимо (проверять, чтобы общее сопротивление всех прибо ров было не более допустимого z2 „а гР , только тогда этот ГТ
будет работать с требуемой для данного класса точности по грешностью. Если же общее сопротивление всех подключае мых ко вторичной обмотке приборов будет больше допусгимого, то TT будет работать уже с большими погрешностями, чем
это соответствует его классу точности.
§ 3. ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ТРАНСФОРМАТОРЫ НАПРЯЖЕНИЯ
Схема включения ТН в сеть показана на рис. Ѵ-9. Для вы яснения влияния различных факторов на работу ТН построим векторную диаграмму (рис. Ѵ-10). Для упрощения построения
примем, что число витков первичной и вторичной обмоток оди наково, т. е. W\—w2.
n2H
Рис. V-9
Зададимся направлением вектора тока / 2 и отложим его по оси вещественных чисел. Порядок построения рассматривае мой векторной диаграммы аналогичен таковой ТТ.
m
Намагничивающая сила холостого хода определяется од новременным действием первичной и вторичной намагничи вающих сил. Так как нами принято, что Wi-=*w2, то
+ 1
Рис. Ѵ-10
По последнему выражению строим вектор первичного тока. Напряжение, приложенное к первичной обмотке wu долж но компенсировать э. д. с, наводимую в первичной обмотке, и падения напряжения от первичного тока в самой первичной
обмотке, обладающей активным сопротивлением Ri и реактив ным сопротивлением (рассеяния) Хи Следовательно, значение
первичного напряжения получим согласно равенству
Для удобства анализа векторной |
диаграммы |
перенесем |
|
векторы Ù2 и падения |
напряжения |
во вторичной |
обмотке |
ІіЯі и І2Хъ с обратным знаком наверх. Угол между |
векторами |
||
первичного напряжения |
(Ui) и вторичного с обратным знаком |
||
(—£Л) представляет угловую погрешность ои ТН. |
|
189