книги из ГПНТБ / Использование отходов разработки месторождений известняка-ракушечника для производства бетонов и облицовочных изделий [сборник]

Т а б л и ц а 1

Размеры плиток ковровой керамики (Т,У 7-64 и СНиП І-В.9-62)

Р а зм е р ы плиток, мм Т о л щ и н а п л и т о к , мм

С 1/1 1971 года .введен в действие ГОСТ 16132—70 «Плитки керамические фасадные малоразмерные и ковры из них». Стандарт распространяется на фасадные керамические плитки с глазурованной и неглазурованной лицевой поверх­ ностью. Их изготовляют из глин способом полусухого прес­ сования с последующим обжигом.

Керамические плитки предназначаются для наружной об­ лицовки стеновых панелей и блоков. Плитки могут быть квадратными или прямоугольными. Они имеют следующие размеры (в мм): 46X 46X 4, 21X 21X 4, 46 x 2 1 X 4 . Лицевая поверхность глазурованных и неглазурованных плиток может выполняться гладкой или рельефной. Тыльная (нелицевая) сторона плиток для обеспечения надежного сцепления с рас­ твором имеет рельефную поверхность.

Большое применение в строительстве находят коврово­ мозаичные плитки, изготовляемые в соответствии с ГОСТ 17057—71 «Плитки стеклянные облицовочные коврово-мозаич­ ные и ковры из них».

ВЫ В О Д Ы

1.В современном отечественном и зарубежном строитель­ стве все шире используются разнообразные облицовочные материалы для отделки фасадов зданий. Эффективность рас­

пространения облицовки определяется многими факторами. Облицовка обеспечивает красивый и разнообразный вид зда­ ний, не теряет свежесть со временем, является долговечной отделкой фасадов зданий, не требующей частого ремонта.

С учетом длительной безремонтной эксплуатации отделки зданий облицовка, как показывает опыт, является наиболее экономичной по сравнению с другими видами отделки.

181

2. Вес 1 м2 фасадных облицовочных плиток, применяемых в настоящее время, снизился в 20—30 раз по сравнению с фасадными облицовочными изделиями послевоенных лет.

3. В настоящее время применяется большое количество различных видов фасадных отделочных материалов. Однако используемые для отделки изделия по своим техническим ка­ чествам, а главное по стоимости, не отвечают требованиям современного строительства.

В целях значительного снижения стоимости фасадной от­ делки здании необходимо разработать новые виды облицо­ вочных материалов на базе местного сырья, отходов произ­ водства с тем, чтобы получать дешевые и выпускать в массо­ вом количестве облицовочные изделия.

/

Г. С. БЕЛОРУСОВ, В. А. ЛОБАНОВ

ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ И СНИЖЕНИЯ ВИБРАЦИИ ПРИ РАБОТЕ КАМНЕРЕЗНЫХ МАШИН

Работа камнерезных машин сопровождается вибрацией и шумом. Однако до настоящего времени отсутствуют какиелибо сведения, освещающие данный вопрос.

Без знания реальной картины динамических явлений, со­ провождающих работу камнерезных машин, невозможно про-' водить модернизацию существующих машин и проектирова­ ние новых, отвечающих современным технологическим, са­ нитарно-техническим и эксплуатационным требованиям.

В целях выяснения уровней вибрации и шума, возникаю­ щих при работе камнерезных -машин, было проведено обсле­ дование основных типов машин, применяемых на камнедо­ бывающих предприятиях Молдавской ССР, трестов «Одесстройматериалы» и «Крымстройдеталь».

На предприятиях Молдавской ССР и шахтах треста «Одесстройматериалы» обследовались машины КМГ-2 с дисковыми исполнительными органами н КМАЗ-188 с цен­ ными исполнительными органами, работающие в условиях подземной камнедобычи. На предприятиях треста «Крым­ стройдеталь» и карьерах треста «Одесстройматериалы» об­ следовались машины СМ-580М, СМ-177, СМ-177А, СМ-580А, CM 89А, оснащенные кольцевыми фрезами и дисковыми пи­ лами, работающими в условиях открытой камнедобычи.

Измерения проводились виброакустической аппаратурой датской фирмы «Брюль» и Къер». Измерительный тракт включал в себя следующие приборы: прецизионный шумо­

183

метр типа 2203, октавный фильтр типа 1613, микрофон типа 4145, интегратор типа ZR0020, акселерометр типа 4332.

При обследовании измерялись общие уровни шума и его частотные спектры в зоне рабочего места машиниста и общая вибрация рабочих мест. В случае отсутствия рабочего места машиниста непосредственно на машине вибрация и шум замерялись в местах возможной установки рабочего места на раме машины.

На рис. 1 представлены частотные спектры виброскорости, возникающие при работе камнерезных машин различного типа при открытых разработках известняков. Из рассмотрения графиков видно, что все обследованные машины генерируют вибрации, значительно превышающие допустимые уровни, регламентируемые санитарными нормами (СН 627—66). При этом максимальное превышение, в 2—2,5 раза, над допусти-

С р е д н е - г е о м е т р и ч е с к и е ' Ч а с т о т ы о с т а д н ы х п о л о с S a n

Рис. 1. Частотные спектры виброскорости, возникающие при работе камнерезных машин;

1 — СМ-89А; 2 — СМ-580М; 3 — СМ-177; 4 — СМ-580М

184

мыми уровнями имеет место в области частот 16—63 гц. Наи­ худшие показатели имеют машины типа СМ-177А и СМ-580А.

На рис. 2 приведены-частотные спектры шумов, возни­ кающих лри работе машин СМ-177А и СМ-580М. Общий уровень шума машины СМ-177А составляет 100 дб и СМ- 580М—96 дб. Спектр шума широкополосный, максимальное превышение допустимых уровней на 10—13 дб для машин типа СМ-177А приходится на частоты 250—1000 гц. У машин типа СМ-580М характер спектра шума такой же, но уровни шума несколько ниже.

На рис. 3 представлены частотные опеіктры виброскорости, возникающие при работе камнерезных машин различного ти­ па при подземной разработке известняков. Как видно из спектрограмм виброскорости 3 и 4, вибрация машин типа КМАЗ-188 и КМГ-2 находится в пределах, допустимых са­ нитарными нормами.

На рис. 4 показаны спектры шумов, возникающих при ра­ боте камнерезных машин для подземной камнедобычи.

Общий уровень шума, создаваемый машинами типа КМАЗ-188, достигает 91 дб. Спектр шума при работе этих

средне-ееометеичесси* частоты ок/гх£нш полос8 зц

Рис. 2. Частотные опектры шумов, возникающих при работе камне­ резных машин:

1 — СМ-580М; 2 — СМ-177А

185

Рис. 3. Частотные спектры виброскорости, возникающие при работе камнерезных машин:

1 — КМАЗ-188 с фрезерном баром; 2 — КМГ-2 с торцефрезом; 3 — КМАЗ-188 с цепным баром; 4 — КМГ-2 с диоковьми пилами

машин высокочастотный, максимальное превышение санитар­ ных норм на 6—10 дб приходится на диапазон 1000—8000 гц. Общий уровень шума машин типа КМГ-2 достигает 100 дб,

Установление уровней вибрации и шума позволяет заклю­ чить, что при эксплуатации и проектировании камнерезных машин, в особенности для открытых горных работ, необхо­ димо учитывать наличие значительных вибраций, в ряде слу­ чаев превышающих предельно допустимые величины, рег­ ламентируемые санитарными нормами.

В результате вибрации отдельных механизмов камнерез­ ных машин и взаимодействия исполнительных органов с разрушаемым горным массивом происходит запыление ат­ мосферы забоя и рабочего места машиниста в частности.

Вот почему вопрос борьбы с шумом и вибрацией при ра­ боте камнерезных машин необходимо решать одновременно с вопросом снижения запыленности воздуха у рабочего места машиниста, которая достигает 1440 мГ/м3 при открытых раз­ работках известняка и 2880 мГ/м3 при подземной камнедобыче.

186

Рис. 4. Частотные спектры шумов, возникающих при работе камне­ резных машин:

1 — КМАЗ-188 с фрезерным баром;

2 — КАМЗ-188 с цепным баром;

3 — іКМГ-2 с дисковыми пилами

В этом смысле наиболее перспективным является создание новых камнерезно-уборочных обеспыливающих машин [1, 2], впервые позволяющих осуществить комплексную механизацию камнедобычи и снизить запыленность воздуха на рабочем месте машиниста до допустимой санитарными нормами (5 мГ/м3 — при открытых разработках, 10 мГ/м3'— при под­ земных разработках).

Применение новых исполнительных органов — торцефре­ за и фрезерного бара даже в сочетании с машинами КМГ-2 и КМАЗ-188 позволяет несколько снизить уровень вибрации (рис. 3). Уровень шума тоже превышает допустимые уровни (рис. 4), но главным его источником служит центробежный вентилятор ВВД № 5, проблема шумоглушения которого легко разрешима при помощи типовых глушителей аэродина­ мического шума.

Проведенные исследования позволяют заключить, что при эскплуатации и проектировании камнерезных машин необхо­ димо обеспечить меры по снижению уровней вибрации и шу­ ма. Одним из направлений этой работы является применение

187

А. В. КОМЫШЕВ, Н. Г. ПАВЛЮК

Д Е Ф О Р М А Т И В Н Ы Е С В О Й С ТВ А К А М Е Н Н О Й К Л А Д К И «Н АС УХО »

Фрикционные захваты для грузовой переработки пиле- _ ного камня в пакетах осуществляют подъем последних путем обжима нижнего (несущего) слоя пакета, благодаря чему вышележащие камни поднимаются как бы на временно об­ разующемся поддоне. В этом случае несущий слой может рассматриваться как некоторая условная балка, испытываю­ щая деформацию продольно-поперечного изгиба. Для провер­ ки условий устойчивости такой балки необходимо знать мо­ дуль деформации.

Обжим несущего слоя пакета в процессе подъема пакета захватом соответствует условиям работы каменной кладки при нагружении. Своеобразность процесса заключается в том, что между камнями отсутствует слой раствора, т. е. кладка сформирована «насухо». Естественно, и механические харак­ теристики такой кладки будут отличными.

Для изучения деформативности кладки «насухо» были проведены испытания образцов — столбов из камней, сло­ женных «насухо», на центральное сжатие. Образцы-столбы состояли из трех, пяти либо семи камней Главанского место­ рождения, уложенных друг на друга.

Камни отбирались без видимых дефектов и укладывались в стопки слоями напластования параллельно обжимному усилию. При этом руководствовались такими соображения-

189

ми. Пакеты формируются в забое непосредственно у места изготовления. Поскольку камни до укладки в пакеты не под­ вергались перевалке, то они к этому моменту и не повреж­ дены. Кроме того при пакетном транспортировании обязатель­ но требование — в нижний несущий слой пакета укладывать только целые, здоровые камни правильной формы. Что ка­ сается ориентации слоистости, то камни укладываются в па­ кет в такое же положение, как они были вырезаны из масси­ ва, и, следовательно, обжим несущего слоя осуществляется параллельно слоям напластования. Таким образом условия экспериментов максимально приближались к реальным усло­ виям работы камней в несущем слое при подъеме пакета

производилось -вначале визуально путем совмещения цен­ тральных осей их со створом шарниров пресса, а после проб­ ного нагружения .— по приборам. Нагрузка давалась ступе­ нями через 1000 кг, что соответствовало приблизительно 10% от предполагаемой разрушающей нагрузки.

Вертикальные (продольные) деформации стопки при на­ гружении замерялись мессурами с ценой деления 0,01 мм, установленными по одпой с каждой стороны. Деформации стыков кладки фиксировались мессурами с точностью 0,01 мм.

Из камней, идущих в кладку, с целью контроля прочности камня и получения .переходных коэффициентов от кладки и кубиковой прочности были отобраны и испытаны образцы в виде кубиков с ребром 19 см.

На основании полученных замеров построены графики (рис. 1—3) средних относительных деформаций по группе образцов кладки столбиков, составленных из трех, пяти либо семи камней.

Из графиков видно, что зависимость между напряжениями и деформациями для кладки «насухо» выражается кривой линией с незначительной кривизной, направленной в сторону оси деформаций. Такая картина объясняется следующим. Контактные плоскости камней имеют неровности (следы ре­ жущего инструмента камнедобывающих машин). При обжи­ ме пакета вначале происходит обмятиеэтих неровностей, вслед­ ствие чего и наблюдается значителный рост деформаций. В дальнейшем, по мере увеличения обжатия пакета, рост де- 'формаций с увеличением нагрузки оказывается незначитель­

ным и кривая получает выгнутость в сторону оси « Т » .

190