книги из ГПНТБ / Болдырев Ю.Н. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов целлюлозно-бумажного, лесохимического и гидролизного производств учеб. пособие для целлюлоз.-бумаж. техникумов
.pdfрс — плотность жидкости, |
кг/м3; |
|
Др — разность плотностей |
фаз, кг/м3, |
Ар = р т — р с ; |
р т — плотность тяжелой жидкости, |
кг/м3; |
|
D — диаметр сосуда, м; |
|
|
а— межфазное натяжение, дж/м2.
Ваппарате с перегородками определяющее число оборотов для лопастной мешалки рассчитывается по уравнению для модели диа метром d M = 85 мм:
п0= 10 ( и п + ш 0 ) , |
(6-4) |
где ип — скорость подъема твердых частиц в подъемном вихре, воз
никающем на оси вращения, м/сек; |
|
|
w0 — скорость осаждения твердых частиц в жидкости, |
м/сек. |
|
Скорость подъема твердых частиц в жидкости |
_ |
|
« п = у а — w0, |
|
(6-5) |
где va — аксиальная скорость жидкости в подъемном вихре, м/сек. Скорость подъема твердых частиц следует задавать в пределах
ы п = (0,02 -г- 0,10) м/сек.
Чем меньше частицы, тем больше их скорость подъема в жидкости. Скорость осаждения частиц в жидкости рассчитывается по урав
нению теории осаждения.
Оптимальные геометрические характеристики лопастной ме
шалки: |
|
2 = 2; £ / D = 0,l; dM/D = 0,Q; 6/dM = 0,2; t = 6, |
(6-6) |
где z — число перегородок;
В— ширина перегородок, м;
Ь— ширина лопасти мешалки, м;
і— число лопастей.
5.Для шнекового смесителя необходимую мощность молено рас считать по уравнению
|
А 7 ^ |
J000 |
(ф cos а ± sin |
а) кет, |
(6-7) |
||
где |
Q — производительность шнека, |
кг/сек; |
|
||||
|
L — рабочая длина шнека, А; |
|
|
|
|
||
|
g — ускорение силы тяжести, |
м/сек; |
|
|
|||
|
•ф — приведенный |
коэффициент |
сопротивления |
движению про |
|||
|
дукта по желобу шнека; |
|
|
|
|
||
|
а — угол наклона шнека к горизонту, |
град. |
|
||||
|
Производительность шнека смесителя |
равна: |
|
||||
|
Q = Д 2 |
~ ^ |
Soy |
м3\сек, |
(6-8) |
||
где |
D M — диаметр шнека, м; |
|
|
|
|
|
|
|
S — шаг шнека, м; |
|
|
|
|
|
dB— диаметр вала, м; |
|
рад/сек; |
|
|
|
|
|
|
|
|||
ю —угловая скорость, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ср — коэффициент |
заполнения |
шнека; |
для горизонтального |
|||||||||
|
0,34-0,4; для вертикального <р = |
0,75. |
|
|
|
|||||||
Необходимая мощность на вращение шнека равна: |
|
|
||||||||||
для |
горизонтального |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
;V = 1,3- |
10-4 (D2 |
— d2)LSnp |
|
кет, |
|
(6-9) |
|||||
для |
вертикального |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лґ = 9,6- |
10-5 (D2 |
— d*)LSnp |
кет, |
|
(6-10) |
||||||
здесь р — насыпная плотность материала, |
|
кг/м3; |
|
|
||||||||
|
п — число оборотов шнека, |
об/мин. |
|
|
|
|
|
|||||
6. В целлюлозно-бумажной промышленности часто применяется |
||||||||||||
циркуляционное перемешивание. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Напор, создаваемый |
насосом, определяют по уравнению |
|
||||||||||
|
И |
^ |
6,ЗЯС ( |
|
|
\0,70 |
7 |
|
|
|
||
|
Р2 — РіЛ ' |
, |
|
|
(6-П) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
Р2 |
) |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
Н — напор, создаваемый насосом, м вод. ст.; |
|
|
|||||||||
|
Нс — высота уровня жидкости в сосуде, м; |
град; |
|
|||||||||
|
а — угол наклона |
|
струи |
(сопла) |
|
к горизонту, |
|
|||||
Pi и Р2 — плотности |
легкой |
и |
тяжелой |
смешиваемых |
сред, |
|||||||
|
кг/м3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если величина угла а находится |
в пределах 20-=-50°, |
то |
можно |
|||||||||
пользоваться уравнением |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Я = 7 , 5 £ ( - Р ^ ^ ) 0 , 7 , |
|
|
(6-12) |
||||||||
где D — диаметр сосуда. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Время, необходимое |
для |
перемешивания, |
рассчитывается по |
|||||||||
уравнению |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, = 3 , 9 Л - е 0 |
к - 5 Я - 0 ' 2 5 = 2 , 1 4 - ^ ^ , |
|
(6-13) |
||||||||
где |
% — время перемешивания, сек; |
|
|
|
|
|
|
|||||
^сек — секундный расход через сопло, |
м3/сек; |
|
|
|||||||||
Скорость жидкости в сопле (м/сек) определяется по формуле |
||||||||||||
|
|
ш = 0,95У2£Я. |
|
|
|
|
|
(6-14) |
||||
Диаметр сопла определяется по выражению |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
(6-15) |
|
|
rf=0,55-^§-. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примеры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Пример |
1. Определить мощность |
электродвигателя |
для шести- |
|||||||||||||
лопастной турбинной мешалки диаметром d M |
= 0,6 м, |
установленной |
|||||||||||||||
в сосуде с четырьмя перегородками |
шириной B = 0,lD. |
Диаметр |
со |
||||||||||||||
суда Z)=l,8 м. Плотность перемешиваемой среды р = 1100 кг/м3, |
ее |
||||||||||||||||
вязкость и, = 0,01 н-сек/м2. |
Скорость |
вращения |
мешалки |
п = |
|||||||||||||
— |
Зоб/сек. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р е ш е н и е . |
1. Определим |
режим |
перемешивания |
|
по |
формуле |
||||||||||
(6-2): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
1100.3-0,62 |
|
, , П Л П Л |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
R e = |
|
Q-Щ |
|
= 1 1 9 000, |
|
|
|
|
|
|
|||
режим турбулентный, так как Re>50. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
2. По рис. 6-1 коэффициент мощности равен"/Су=4, |
мощность |
|||||||||||||||
на |
вращение вала мешалки рассчитаем по уравнению |
(6-1): |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
Л/=4 - 1100 - З3 • 0,65 = 8,4 |
кет. |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
3. Принимая запас мощности 20% |
и к. п. д. передачи |
0,9, |
опре |
|||||||||||||
делим мощность электродвигателя по формуле |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
О т в е т : |
11,2 кет. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Пример |
2. |
Рассчитать |
определяющее число оборотов и мощ |
|||||||||||||
ность двигателя |
при эмульгировании |
жидкостей |
с плотностью |
р с |
= |
||||||||||||
= |
1000 кг/м3 |
|
и |
р = 1200 |
кг/м3. |
Межфазное |
натяжение |
с = 6 0 Х |
|||||||||
X I 0 _ 3 дж/м2. |
Вязкость эмульсии |
ц = |
1 «• сек/м2, |
ее плотность |
рэ |
= |
|||||||||||
= 1100 кг/м3. |
Эмульгирование производится |
турбинной |
мешалкой |
||||||||||||||
в сосуде D = 1,5 |
м. |
|
|
|
турбинной мешалки dM = D/3 |
= |
|||||||||||
|
Р е ш е н и е . |
1. Задаем диаметр |
|||||||||||||||
= 0,5 м. Определяющее число оборотов |
при |
эмульгировании |
рас |
||||||||||||||
считываем по уравнению |
(6-3): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
. _ |
0 |
(1200-1000)0 -3 1 5 |
(6,0 • Ю - 2 ) 0 , 1 |
8 5 - 1,50'67 |
л . |
Ґ |
, |
|
|
|||||||
|
" о = 4 , 7 2 |
|
\ |
Ш ^ |
. ^ |
М |
|
|
|
|
= 1.8 |
об/сек, |
|
|
|||
принимаем п 0 |
= 2 об/сек. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
2. Критерий Рейнольдса будет равен |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
по рис. 6-1 коэффициент мощности KN = 3,7. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
3. Мощность, затрачиваемая на перемешивание, |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
N = 3,7- |
1100- 2 3 - 0,5 8 = 1,01 кет, |
|
|
|
|
|
|
||||||
мощность двигателя при к. п. д. передачи 0,9 и запасе |
20% |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
, , |
1,2 • 1,01 |
|
, |
о с |
кет. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N== |
0 |
9 — = |
1,35 |
|
|
|
|
|
|
|
О т в е т : N=1,35 кет.
Пример- 3. Определить необходимое число оборотов турбинной
мешалки и потребляемую мощность для |
образования |
водной сус |
|||||||
пензии. Твердые частицы имеют средний диаметр |
6 = 1 |
мм и плот |
|||||||
ность р=2700 |
кг/м3. Диаметр аппарата |
D=0,9 м. |
Объемная кон |
||||||
центрация твердой фазы |
в суспензии ф = 0,1. Температура |
суспен |
|||||||
зии 15° С. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р е ш е н и е . |
1. Вязкость |
воды |
при температуре |
15° С |
составит |
||||
Ив = 1,14-Ю- 3 |
н-сек/м2, |
вязкость |
суспензии определяют |
по уравне |
|||||
нию |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ц = 'цв (1+2,5ф) =1,14- Ю-3 (1+2,5-0,1) |
= 1,43- Ю-3 |
н-сек/м2. |
|||||||
2. Плотность суспензии |
равна |
|
|
|
|
|
|
||
р с = 2700-0,1+ 1000(1 —0,1) =1170 |
кг/м3. |
|
|
3.Диаметр нормализованной турбинной мешалки находим по формуле
£/ 3 = 0 , 9 / 3 = 0,3 м.ш
4.Определяющее число оборотов рассчитаем по уравнению
~ — л л т г и ^ V |
(Рт-Рс)» |
1,-7 |
W |
- (27001000) 1-10--з |
|
п0— і%іиіаи |
у |
- |
14,/ |
- ^ р - |
ЩоГ |
|
|
Pc |
' |
" |
^ |
|
= |
6,07 об/сек^б |
|
об/сек. |
5. Критерий Рейнольдса равен
1170 • 6 • 0,32
1,43 • 10"
J
по рис. 6-1 коэффициент МОЩНОСТИ KN = 1,5.
6. Мощность, затраченная турбинной мешалкой на перемешива ние суспензии, равна:
JV = 1,5-1170-63 -0,35 = 921 вт.
7. Мощность электродвигателя, выбранная с запасом в 20% и к. п. д. передачи 0,9, равна
N s * = 0$ • 1000 = 1 > 2 3 к в т -
О т в е т : 1,23 квт.
Пример 4. Рассчитать определяющее число оборотов для лопа стной мешалки, примененной для суспендирования твердых частиц
диаметром 6 = 2 мм и плотностью |
р=2700 кг/м3. Дисперсная |
фаза — вода. |
|
Р е ш е н и е . 1. Задаемся скоростью |
осаждения твердых частиц |
вжидкости шо = 0,27 м/сек;
2.Скорость взвешивания твердых частиц в подъемном вихре принимаем ып =0,08 м/сек.
3. Определяющее число оборотов лопастной |
мешалки |
найдем |
|||
по уравнению |
(6-4): |
|
|
|
|
п0= |
10(ип +о)о ) = 10(0,08 + 0,27) =3,5 |
об/сек. |
|
||
О т в е т : 3,5 об/сек. |
|
|
|
|
|
Пример 5. Для условий предыдущей |
задачи |
рассчитать вели |
|||
чину мощности, потребляемой |
на перемешивание, если диаметр ап |
||||
парата равен 1 лі. Температура |
суспензии |
15° С. Объемная |
концент |
||
рация твердой фазы в суспензии 0,05. |
|
|
|
||
Р е ш е н и е . |
1. Выбираем следующие |
геометрические |
характе |
ристики лопастной мешалки: число перегородок 2 = 2; ширина пере городок 5 = 0,Ш = 100 мм; диаметр лопастей cfM = 0,6D = 0,6 м и чи сло лопастей i = 6.
2. Вязкость воды (.1 = 1,14- Ю - 3 н-сек/м2, |
|
вязкость |
суспензии на |
|||||||
ходим по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ц = цв (1+2,5<р) =1,14-10-3 (1+2,5-0,05) = 1,28-10~3 |
н-сек/м2. |
|||||||||
3. Плотность суспензии |
равна: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р = 2700 • 0,05 +1000 (1 — 0,05) = 1085 кг/м3. |
|
|||||||||
4. Критерий Рейнольдса по формуле |
|
(6-2) равен |
|
|
|
|||||
1085 - 3,5 - 0 62 s l |
|
0 6 8 |
0 |
0 |
0 j |
|
|
|
||
1,28 • 10 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
5. Коэффициент мощности по рис. 6-1 равен /С к = 1,8, |
мощность |
|||||||||
на вращение лопастей мешалки по формуле |
|
(6-1) |
равна |
|
||||||
N= 1,8- 1085-1,753 |
- 0,65 = 812 |
ег = 0,812 кет; |
|
|||||||
мощность электродвигателя |
составит |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,2/У |
1,2 -812 |
л |
l |
л |
кет. • |
|
|
|||
J V e = |
_ |
= _ _ = |
l > |
|
|
|
||||
О т в е т : 1,1 кет. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример 6. Горизонтальный шнековый транспортер подает као |
||||||||||
лин с насыпной плотностью |
1500 кг/м3. |
Длина |
шнека 4 м, |
его диа |
||||||
метр 0,30 м, диаметр вала |
50 мм. Число |
оборотов |
шнека |
1 об/сек; |
||||||
его шаг 0,35 м. Определить |
мощность на вращение |
шнека. |
||||||||
Р е ш е н и е . По уравнению |
(6-9) мощность на привод во враще |
|||||||||
ние горизонтального шнека |
равна |
|
|
|
|
|
|
|
|
N= 1,3 • 10-4 (0,32 — 0,052) 4 • 0,35 • 60 • 1500 = 0,955 кет.
От в е т : 0,955 кет.
Пример 7. В реакционном бассейне циркуляционным насосом перемешиваются волокна с хлористым кальцием. Плотность хлори стого кальция 1195 кг/м3. Плотность массы в бассейне 950 кг/м3.
Диаметр бассейна 5 м. Определить необходимый напор насоса и диаметр сопла, если секундный расход через него 1 м/сек.
Р е ш е н и е . 1. По уравнению (6-12) необходимый напор цирку ляционного насоса равен
. H=7,5.5^9\-f0)0,7==l2,5Me. |
ст. |
2. Скорость жидкости в сопле по формуле (6-14) равна:
ау = 0,95у2-9,8-12,5=14,9 м/сек.
3. Диаметр сопла вычисляем по уравнению (6-15): d = 0,55-0,001°.5 -12,5-°-2 5 = 9 мм.
О т в е т : 9 мм.
|
|
|
|
|
Контрольные |
задачи |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Задача 1. Перемешивается 10%-ная масса шестилопастной ме |
||||||||||||||||
шалкой диаметром 0,6 м. Плотность массы р = 1480 кг/м3, |
вязкость |
||||||||||||||||
р,=40 н-сек/м2. |
Число оборотов в секунду я = 1 . |
Определить |
мощ |
||||||||||||||
ность электродвигателя. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Задача 2. Для смешивания целлюлозной массы с хлором уста |
||||||||||||||||
новлена пропеллерная мешалка с тремя лопастями. |
Диаметр |
ме |
|||||||||||||||
шалки dM = 550 мм, |
диаметр сосуда £> = |
1650 мм. Плотность переме |
|||||||||||||||
шиваемой |
среды р = 1200 |
кг/м3, вязкость среды |
р,=0,3 |
н • |
сек/мг. |
||||||||||||
Пропеллерная |
мешалка |
вращается |
со скоростью п = 300 |
об/мин. |
|||||||||||||
Определить мощность на |
перемешивание, если- к. п. д. передачи |
ра |
|||||||||||||||
вен |
0,9. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задача |
3. |
Эмульгирование |
производится |
пропеллерной мешал |
||||||||||||
кой в сосуде диаметром |
1 м. Плотность эмульсии р = 1050 кг/м3, |
вяз |
|||||||||||||||
кость |.i = 0,l н-сек/м1, |
межфазное |
натяжение |
о = 70• Ю - 3 |
дж/м^. |
|||||||||||||
Разность |
плотностей |
смешиваемых |
жидкостей |
|
равна 100 кг/м3. |
||||||||||||
Плотность дисперсной среды ро = Ю00 кг/м3. |
Определить |
мощность |
|||||||||||||||
электродвигателя. Коэффициент |
запаса |
мощности |
20%, |
к. п. д. пе |
|||||||||||||
редачи принять равным |
0,9. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Задача |
4. |
Трехлопастная |
пропеллерная |
мешалка перемеши |
||||||||||||
вает водную суспензию в цилиндрическом сосуде |
|
с четырьмя |
пере |
||||||||||||||
городками шириной Б = 0,Ш. Диаметр |
сосуда D = \ |
м, диаметр |
ло- |
||||||||||||||
пасной мешалки d M |
= 0,33 |
м. |
Температура |
воды |
|
15° С. |
Объемная |
||||||||||
концентрация твердой фазы в суспензии ф = 0,075. |
Диаметр |
частиц |
|||||||||||||||
6 = 1,5 мм, их плотность р т = 2 3 4 0 |
кг/м3. |
Определить |
мощность, за |
||||||||||||||
траченную на перемешивание, если |
коэффициент |
|
мощности |
равен |
|||||||||||||
tfjV |
= 0,26. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
суспендирования |
||||
|
Задача 5. Лопастная мешалка применена для |
||||||||||||||||
твердых частиц диаметром 6 = 1,5 мм и плотностью |
р=2340 |
кг/м3. |
|||||||||||||||
Дисперсная фаза — вода. |
Найти |
определяющее |
число |
оборотов. |
|||||||||||||
Скорость |
подъема |
твердых |
частиц в подъемном |
вихре |
принять |
||||||||||||
0,1 |
м/сек. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задача 6. Для условий задачи 5 рассчитать величину мощно сти, необходимую для перемешивания, если диаметр аппарата ра
вен |
1,5 м, температура |
жидкости t= 15° С. Объемная концентрация |
твердой фазы в жидкой |
равна ср = 0,1. Диаметр лопастной мешалки |
|
с?м = |
0,9 м. |
|
Задача 7. Для подачи каолина и одновременного его смешения установлен вертикальный шнековый транспортер. Длина шнека 3 м,
наружный диаметр шнека |
d„ = 0,25 |
м, диаметр |
вала |
dB |
= 50 мм. |
Чи |
|||||||||||
сло оборотов |
а = 0,8 |
об/сек. |
Шаг |
винтовой линии шнека |
0,2 м. |
Рас |
|||||||||||
считать мощность на вращение шнека. |
Насыпная |
плотность |
као |
||||||||||||||
лина р = |
1200 |
кг/м3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Задача |
8. |
Каолин |
перемешивается |
двухлопастной |
мешалкой |
||||||||||||
с прямыми лопастями. |
Насыпная |
плотность |
каолина |
равна |
р = |
||||||||||||
= 1380 кг/м3. |
Высота материала |
в объеме смешения |
Н= |
\ м. Диа |
|||||||||||||
метр лопастей мешалки (ім |
= 0,6 м, |
их ширина 6 = 0,15 |
м. |
Число обо |
|||||||||||||
ротов вала мешалки я = 2 |
об/сек. |
Определить мощность |
на привод |
||||||||||||||
вала мешалки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Задача 9. Определить мощность на перемешивание для трехло |
|||||||||||||||||
пастной пропеллерной мешалки диаметром dM = 300 мм. |
Вязкость |
||||||||||||||||
перемешиваемой |
среды |
р = 0,01 |
н • сек/м2, |
ее |
плотность |
р = |
|||||||||||
= 1300 кг/м3. |
Число |
оборотов |
мешалки |
/г=750 об/мин. |
Мешалка |
||||||||||||
вращается |
в сосуде |
без |
перегородок, диаметр |
сосуда |
£> = 900 |
мм. |
|||||||||||
Задача |
10. В котле для увеличения |
коэффициента |
теплоотдачи |
||||||||||||||
черный |
|
щелок |
плотностью |
|
р = 1220 кг/м3 |
и |
вязкостью |
р = |
|||||||||
= 2 • Ю - 3 |
н • сек/м2 перемешивается |
шестилопастной мешалкой. Диа |
|||||||||||||||
метр котла D = |
1,7 м, диаметр мешалки d M = l , 0 м. Скорость враще |
||||||||||||||||
ния вала |
мешалки п = 120 |
об/мин. |
Рассчитать |
потребляемую мощ |
|||||||||||||
ность. |
|
11. В ролле емкостью 20 м3 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Задача |
установлена |
|
трехлопастная |
||||||||||||||
пропеллерная мешалка диаметром 600 мм. Скорость |
вращения |
ме |
|||||||||||||||
шалки |
я'=160 |
об/мин. |
|
Плотность |
целлюлозной |
|
массы |
р = |
|||||||||
= 1130 кг/м3, |
ее вязкость р = 2 0 |
н-сек/м2. |
Определить мощность, по |
||||||||||||||
требляемую на перемешивание. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р а з д е л |
|
I I |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
ТЕПЛОВЫЕ ПРОЦЕССЫ |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Тема |
7. Основы теплопередачи |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
Основные |
понятия и расчетные |
формулы |
|
|
|
|
|||||||
|
1. На |
|
основании закона |
сохранения |
энергии |
для |
любого |
про |
|||||||||
цесса теплообмена можно записать: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
(Эгор = (Эхол + <2п, |
|
|
|
|
|
|
(7-1) |
||||
где |
Qrop и QXOH — тепловые |
потоки |
|
(тепловые |
нагрузки) |
со |
сто |
||||||||||
|
|
|
|
роны горячего и холодного теплоносителя, вт; |
|||||||||||||
|
Если |
|
Qn — потери тепла в окружающую |
среду, вт. |
|
|
|||||||||||
|
пренебречь потерями тепла |
(они составляют |
2—3% от об |
||||||||||||||
щего количества тепла), то уравнение |
(7-1) |
примет |
вид |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
Q = |
|
G{h-h)=g{h-h), |
|
|
|
|
|
|
|
|
(7-2) |
||
где |
G и g — количество |
горячего |
и |
|
холодного |
теплоносителей, |
|||||||||||
|
|
|
|
кг/сек; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
и h — начальное |
и конечное теплосодержание |
горячего |
теп |
||||||||||||
|
|
|
|
лоносителя, |
дж/кг; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
h |
и І2 — начальное |
|
и |
конечное |
теплосодержание |
холодного |
||||||||||
|
|
|
|
теплоносителя, |
дж/кг. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
При |
|
нагревании и охлаждении |
без |
изменения |
агрегатного со |
|||||||||||
стояния: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Q r o p |
= GC(Ti |
— T2); |
|
|
|
|
|
|
(7-3) |
|||
|
|
|
|
|
|
Qxo*=gc(h |
— |
|
U), |
|
|
|
|
|
|
(7-4) |
|
где |
С |
и |
с — теплоемкость |
горячего |
и |
холодного |
теплоносителей, |
||||||||||
|
|
|
|
дж/кг • град; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Ті |
и |
7*2 — температура |
горячего теплоносителя |
на входе |
в ап |
|||||||||||
|
|
|
|
парат и на выходе из него, °С; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
ti |
|
и |
h — то же для холодного теплоносителя. |
|
|
|
|
|
||||||||
|
Если источником тепла является перегретый пар, то |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
Qrov~G(h |
|
— h) =(2пер + фконд+(2охл, |
|
|
|
|
(7-5) |
||||||
где |
Qnep — тепло, отдаваемое при охлаждении |
пара |
от |
начальной |
|||||||||||||
|
|
|
|
температуры |
ТІ |
до температуры насыщения |
ТП, |
вычис |
ляемое по формуле (7-3);
7 |
З а к а з № 481 |
97 |
<2конд — тепло, выделяемое при конденсации |
пара; |
<2і«шд=0/_; |
(7-6) |
Qoxn — тепло охлаждения конденсата от Та |
до Г2 , вычисляемое |
по формуле (7-3); |
|
г — теплота конденсации пара, дж/кг. |
|
При конденсации насыщенного пара без охлаждения конденсата
используется формула (7-6). |
|
|
|
|
|
||
2. Уравнение теплопроводности |
для однослойной стенки: |
|
|||||
|
|
Q=^-(ta-t„JF |
|
вт, |
|
|
(7-7) |
где |
А, — коэффициент теплопроводности |
материала |
стенки, |
||||
|
|
вт/м • град; |
|
|
|
|
|
|
б —толщина стенки, м; |
|
|
|
|
|
|
|
F |
— теплопередающая поверхность, |
м2; |
|
|
||
^ст, и ^ст2 |
— температуры стенки |
со стороны |
горячего |
и холод |
|||
|
|
ного теплоносителей, |
соответственно, °С. |
|
|
||
Удельный тепловой поток через |
стенку определяем по |
формуле |
|||||
|
|
Ц=-р- = - f |
- |
^ ) вт/м2. |
|
|
(7-8) |
Коэффициенты К (вт/м • град) некоторых материалов, используе |
|||||||
мых при изготовлении теплообменников, равны: |
для стали, |
чугуна |
|||||
45; нержавеющей стали 17; меди 350; латуни 85. |
|
|
|
||||
3. |
Уравнение теплоотдачи на границе двух сред: |
|
|
||||
|
|
Q = aFQ4acT |
|
вт, |
|
|
(7-9) |
где |
а — коэффициент теплоотдачи, вт/м2 • ч; |
|
|
|
|||
©част — частный температурный |
|
напор, равный разности |
темпе |
||||
|
ратур стенки и теплоносителя или наоборот, °С. |
|
|||||
4. Уравнение теплопередачи менаду теплоносителями: |
|
|
|||||
|
|
Q = kF@ |
вт, |
|
|
(7-10) |
где k — коэффициент теплопередачи, вт/м2 • град;
©—-температурный напор, °С.
5.Поверхность теплообмена определяют по формуле
(7-11)
При постоянных температурах теплоносителей 0 = Г — t, а при переменных температурах берется средний температурный напор, вычисляемый по формуле
в с р = |
, |
(7-12) |
где ©б и ©м — больший и меньший |
температурные напоры, |
взятые |
на концах теплообменника, а в случае периодических процессов — в начале и в конце процесса, °С.
|
вб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если отношение ——<2, |
то можно |
в о с п о л ь з о в а т ь с я |
ф о р м у л о й |
||||||||
|
|
е с |
р = |
6 |
б + 9 |
м |
• |
|
|
(7-13) |
|
6. Коэффициент т е п л о п е р е д а ч и |
k учитывает т е п л о о т д а ч у |
со сто |
|||||||||
роны горячего т е п л о н о с и т е л я |
осі, теплоотдачу |
со с т о р о н ы |
холодного |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
б |
|
ТеПЛОНОСИТеЛЯ |
Ой И ТерМИЧеСКОе |
СОПрОТИВЛеНИе СТеНКИ |
2 J T ~ ' |
г д е |
|||||||
б—толщина |
|
слоев стенки; |
|
|
|
Л |
|
||||
о т д е л ь н ы х |
Я — т е п л о п р о в о д н о с т ь |
м а т е |
|||||||||
риала с л о е в стенки . Для плоской стенки коэффициент |
о п р е д е л я ю т |
||||||||||
по ф о р м у л е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а2 |
• |
|
< |
7 - 1 4 ) |
|
|
« |
1 - |
І |
X |
^ |
|
|
|
|
|
Для ц и л и н д р и ч е с к о й стенки коэффициент k определяют в зави |
|||||||||||
симости от в ы б р а н н о й р а с ч е т н о й |
п о в е р х н о с т и : |
|
|
|
|||||||
|
* - |
• , |
V » ' * |
|
, * |
• |
|
( 7 - 1 5 ) |
|||
|
|
. + |
у |
|
Ї 1 _ |
+ |
di |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<*2 |
|
|
|
|
если расчетной поверхностью принята поверхность цилиндра |
диа |
||||||||||
метром di (со стороны горячего теплоносителя). |
|
|
|
||||||||
Если расчетной поверхностью является поверхность |
цилиндра |
||||||||||
диаметром dz (со стороны холодного |
теплоносителя), то |
|
|
||||||||
|
£ = — ; |
|
|
± |
-. |
г |
- . |
|
(7-16) |
||
|
|
a\d\ |
|
|
X |
dcp |
а-2 |
|
|
|
Средний диаметр определяют в зависимости от наружного dB и внутреннего d-a диаметров данного слоя:
• |
|
(7-17) |
2,3 Ig - f t - |
|
|
" в |
|
|
Если - ^ - < 2 , то ^ с р = d"Xd* |
• |
ЭГ(7-18) |
В этом случае можно пользоваться формулой (7-14), вычисляя поверхность теплообмена по тому диаметру, со стороны которого коэффициент теплоотдачи меньше.
7. Температура поверхности стенки равна: со стороны горячего теплоносителя
і а = Т - - ~ в , |
(7-19) |
а со стороны холодного теплоносителя
tat=t+^-Q. |
• |
(7-20) |
7* |
. |
9 |
9 |