книги из ГПНТБ / Кочо, В. С. Физико-химические и теплофизические особенности современного мартеновского процесса
.pdfКИНЕТИКА РОСТА ПУЗЫРЯ СО НА ПОДИНЕ ДО МОМЕНТА ОТРЫВА
В настоящее время отсутствует завершенная количественная теория о механизме и кинетике процесса зарождения пузыря на
подине \ |
поэтому предлагаемые расчеты будут носить приближен |
||
ный характер. |
Есина и |
||
Согласно |
исследованиям Андреева [24], Левина [22], |
||
Гельда |
[23], |
схему образования пузыря окиси углерода |
можно |
представить в двух вариантах (рис. 8). |
|
||
Полагаем, |
что dm~ d u, что следует из рис. 8, а, в то время, как |
||
из рис. 8, б следует, что dm> d K. |
|
Рис. 8. Схема роста пузыря СО на подине печи до момента его отрыва:
а — подина |
смачивается |
металлом 0<9О°; |
б — подина |
смачивается |
газом 0>9О°; |
dK— диаметр |
капилляра, |
на котором происходит зарож |
дение пузыря, см; |
момент отрыва, см; |
|
^отр — диаметр |
пузыря в |
dm — диаметр шейки пузыря в момент отрыва, см
Схема зарождения пузыря (рис. 8, а) на основе капилляра радиусом Гк^Гкр (гКр — критический радиус газового зародыша для данной степени пересыщения металла кислородом [24]) тер модинамически возможна и соответствует случаю смачивания по дины металлом (0^90°). Тогда, согласно исследованиям [32], рав новесное состояние системы сферический пузырек—подина можно описать уравнением
2та-ксз sin 0+тгГк2г Др£---- та-3 Apg-— ъг\ - у - = 0 , |
(6) |
где гк — радиус капилляра, см; |
|
б — поверхностное натяжение металла, дин/см; |
|
1 Попытка определить время зарождения пузыря на подине |
предпринята |
в работе '[31]. |
|
20
0 — угол смачивания подины металлом, град.; г — радиус пузыря окиси углерода, см;
Ар — разность плотностей металла и газа, г/см3;
g— ускорение силы тяжести, см/с2.
Вмартеновских печах с основной подиной наиболее вероятен механизм зарождения пузырей по варианту на рис. 8, б, так как фазовый угол 0>9О° и составляет ПО—120° [22, 23]. В этом случае пузырь будет удерживаться у подины благодаря силам поверхност ного натяжения, приложенным по периметру шейки пузыря (наи более узкая часть стремящегося оторваться пузыря).
Определение размера шейки йш в настоящее время не пред ставляется возможным вследствие количественной неизученности процесса отрыва пузыря от подины. Если бы размер шейки был известен, то с энергетической точки зрения можно было рассчиты вать радиус отрыва пузыря по уравнению (6), оперируя вместо радиуса капилляра радиусом шейки. Априори можно утверждать, что при расчетном времени роста пузыря с радиусом отрыва, оп ределенным по формуле (6), значительно меньшем эксперименталь ного, радиус шейки пузыря в момент отрыва превышает радиус капилляра, на базе которого произошло зарождение этого пузыря
(см. рис. 8, |
б, для dm> d K). |
определяем, решая |
уравнение |
(6) |
|
Радиус |
отрыва пузыря |
||||
готР «s | / |
- щ - rKsin 0 + |
У |
-д^г гк sin б)2 |
+ (0,5гк)3 ; |
см. (7). |
Определим время, в течение которого пузырь достигает значе ния радиуса /-0тр- Напомним, что общее давление в пузыре радиу сом г, образованном на глубине Я, определяется [33] по формуле
|
/> = £ + 2 # ;Т г + |
-7-=/7о + -у - |
дин/см2, |
(8)> |
|
где |
ро — внешнее давление, |
дин/см2 (состоит |
из |
барометриче |
|
|
ского В и гидравлического 2]Я»у,-, |
где Я г- и уг— высота |
|||
|
и плотность шлака и металла); |
|
|
|
|
|
-------- капиллярное давление, дин/см2. |
|
|
|
|
|
В период роста изменяется объем пузыря V и давление р окиси |
||||
углерода в нем. Из уравнения идеального газа |
|
|
|
||
|
pV = m ,R T эрг, |
|
|
(9)> |
|
где |
т — число молей окиси углерода в пузыре; |
дин • см/(моль • К ); |
|||
|
R — газовая постоянная, |
равная 80,4 • 106 |
|||
|
Т — абсолютная температура металла, К, |
|
|
|
находим изменение количества молей СО в процессе роста пузыря
d m = —^jr(dpV -\-dVp) моль. |
(10)- |
21
Приняв во внимание, что
dp— ---- ‘yrdr-, dV=Ar.r2 dr,
проинтегрируем выражение (10) в пределах от гк до готр и запи шем в окончательном виде:
А т = - ^ [ р о (Уотр — Гк)+2а(готР — Гк)] моль. |
(И) |
Вместе с тем на основе теории конвективной диффузии веще ства в жидкостях [28] можно написать уравнение для диффузион ного потока кислорода из ванны в процессе роста пузыря:
|
4 ? ' == _ Г Л [ ° ] |
d S г -атом /с > |
( 12) |
|
где |
D — коэффициент диффузии |
кислорода в жидком |
металле, |
|
|
см2/с; |
|
|
|
|
6 — толщина диффузионного пограничного слоя, см; |
|||
Д [О] = [0]ф— [0]р — разность между значениями фактической |
||||
|
и равновесной концентрацией кислорода на поверхно |
|||
|
сти реагирования, атом/см3; |
см2. |
||
dS — элементарное изменение поверхности пузыря, |
||||
Из уравнения (12) |
определяем |
приращение количества грамм- |
||
атомов |
кислорода Л т |
при изменении его радиуса от гк до готр за |
||
время |
от начала образования пузыря до его отрыва (продолжи |
|||
тельность роста пузыря ip), учитывая, что dS = 8nrdr |
|
|||
|
Д/я—-у -Д [О] 4и(готр — г^) tp г-атом. |
(13) |
Учитывая, что на образование одной грамм-молекулы СО рас ходуется один грамм-атом кислорода, приравниваем правые части уравнений (11) и (13) и находим выражение для определения про должительности роста пузыря tp, приняв во внимание уравнение
(7)
ъ
2а+
RTD Д [О]
~\~Ра |
V- |
Дрg |
i8+ / ( 4 |
Др£ |
•rKsm 9) + (0,5r2K)3 |
с. (14) |
|
||||||
|
|
|
|
Запишем уравнение (14) для конкретных условий, предвари тельно подставив в него следующие значения параметров:
D =5,10~3 |
см2/с [31, 34]; |
8=2,7 • 1(Г2 см |
[35]; |
р 0= 1,835 • 106 дин/см2; /Ум= 120 см; рм= 6 ,9 |
г/см3; |
||
|
Нт= 15 см; |
рш==3 г/см3; |
|
гк= 1 0 ~ 2 |
см [22, 24]; |
а=1500 дин/см2 [24]; |
22
0=110-*-120° [22, 31]; ^ = 8 0 ,4 • 10б дин • см/(моль • К)\
Т = \ Ш К \
0,47 • 10-5
Д [О] |
С' |
(15> |
|
||
В период проведения экспериментов |
|
по техническим причинам |
не удалось определить содержание кислорода в металле в непо
средственной близости от подины. Подставлять в уравнение |
(15) |
|||||
значения А [О], |
определенные для подшлаковых слоев металла, |
не |
||||
целесообразно, |
так как |
согласно |
исследованиям1 отношение |
|||
\ ^ |
верх может колебаться в пределах |
1,5—15,0. Эксперименталь- |
||||
А [0]нпз |
|
проведены |
на |
большегрузной печи того |
||
ные |
исследования были |
же цеха и при тех же условиях выплавки металла, что и раньше, поэтому воспользуемся данными П. Г. Терзияна о значениях А [О] у самой подины, предварительно пересчитав процентную концент
рацию на грамм-атомарную, и подставим их в уравнение |
(15). |
|||||
Т а б л и ц а |
3 |
|
|
|
|
|
Продолжительность роста пузыря СО на подине до момента его |
||||||
отрыва, |
с |
|
|
|
|
|
|
Эксперимен |
Расчетные данные по формуле |
Условный |
|||
Период плавки |
|
|
|
|||
тальные зна |
|
|
|
номер |
||
|
чения |
(15) |
(16) |
(17) |
плавки |
|
Рудное кипение |
0,795 |
0,118 |
0,845 |
0,289 |
1 |
|
|
|
|
0,168 |
1,70 |
0,409 |
2 |
|
|
|
0,135 |
1,11 |
0,381 |
3 |
Начало чистого |
0,827 |
0,126 |
0,95 |
0,306 |
1 |
|
кипения |
|
|
0,280 |
4,75 |
0,685 |
2 |
|
|
|
0,134 |
1,13 |
0,334 |
3 |
|
|
|
0,314 |
5,95 |
0,787 |
4 |
Конец чистого |
1,12 |
0,025 |
0,038 |
0,063 |
5 |
|
0,212 |
2,72 |
0,518 |
1 |
|||
кипения |
|
|
0,496 |
14,6 |
1,21 |
3 |
Раскисление |
|
|
2,08 |
263,0 |
5,20 |
5 |
|
— |
ОС |
00 |
00 |
4 |
|
Радиус пузыря |
|
___ |
0,212 |
0,537 |
0,537 |
_ |
в момент отрыва, |
|
|
|
|
|
|
см |
|
— |
0,566 |
2,87 |
2,87 |
|
Поверхность пузы- |
|
|
||||
ря в момент отры- |
|
|
|
|
|
|
ва, см |
|
|
|
|
|
|
1 Т е р з и я н П. |
Г. |
Окисление углерода |
в ванне |
основной большегрузной |
||
мартеновской печи. Автореф. канд. |
дис. М., 1965. |
|
|
23
Согласно теории диффузии через растянутый пограничный слой [31], продолжительность роста пузыря на подине рекомендуется определять по формуле
|
|
*р= 7 ,2 |
• 1СГ5 ___ h .____ с |
|
|
(16) |
|||
|
|
|
|
О])2 |
|
|
|
|
|
где 7,2-10-5 — постоянный |
коэффициент |
(вычислен |
для |
условий |
|||||
|
|
диффузии через «растянутый пограничный слой», |
|||||||
|
|
при этом D = 5,4- |
10-5 см2/с, 6=0,01 см); |
|
|
||||
|
Лй— поверхность |
покоящегося на подине пузыря, см2; |
|||||||
|
Kv — объем, занимаемый одной грамм-молекулой |
СО |
|||||||
|
|
в ванне, для Ci = 1600°C |
/(у=1,54-105 |
см3/моль; |
|||||
|
А [О] — сверхравновесная |
концентрация |
кислорода в |
ме |
|||||
|
|
талле на поверхности реагирования, |
г-атом/см3. |
|
|||||
|
Т а б л и ц а 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Параметры плавок |
|
|
|
|
|
|
|
|
Условный |
|
a [OI |
|
|
vc> |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Периоды плавки |
||||
номер |
% |
г-атом/см1*105 |
[С], % |
|
%/c-10s |
|
|||
плавки |
|
|
|
|
|
||||
1 |
0,0088 |
3,98 |
0,50 |
— |
7,22 |
Конец рудного |
|
||
|
0,0083 |
3,76 |
0,28 |
1577 |
3,34 |
кипения |
|
|
|
|
Начало чистого |
||||||||
|
0,0049 |
2,22 |
0,20 |
1612 |
3,34 |
кипения |
|
|
|
|
Конец чистого |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
кипения |
|
|
|
2 |
0,0062 |
2,81 |
0,46 |
— |
9,45 |
Конец рудного |
|
||
|
0,0037 |
1,68 |
0,31 |
1542 |
7,22 |
кипения |
|
|
|
|
Середина чистого |
||||||||
|
|
|
|
|
|
кипения |
|
|
|
3 |
0,0077 |
3,48 |
0,42 |
— |
10,05 |
Середина рудного |
|||
|
0,0076 |
3,44 |
0,26 |
1565 |
5,56 |
кипения |
|
|
|
|
Середина чистого |
||||||||
|
0,0021 |
0,95 |
0,18 |
1600 |
5,56 |
кипения |
|
|
|
|
Конец чистого |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
кипения |
|
|
|
4 |
0,0033 |
1,50 |
0,32 |
1566 |
3,34 |
Начало чистого |
|
||
|
0,0000 |
0,000 |
0,25 |
1604 |
0,0 |
кипения |
|
|
|
|
После раскисления |
||||||||
5 |
0,0416 |
18,8 |
0,28 |
1575 |
3,34 |
Начало чистого |
|
||
|
0,0005 |
0,226 |
0,22 |
1610 |
3,34 |
кипения |
|
|
|
|
Конец чистого |
|
кипения
24
Согласно представлениям Рамаччиотти (механизм роста пу зыря аналогичен представленному на рис. 8, б) объем пузыря, по кидающего подину, определяется по формуле
v ~ i K V 1t )3 |
ОТ) |
где К — коэффициент, зависящий от условий смачивания огнеупор ной поверхности (для доломита и магнезита 0—120°, /(=1,3).
Расчет по формулам (7) и (17) дает значения радиусов отрыва пузырей соответственно 0,212 и 0,537 см. Значения поверхностей соответственно 0,566 и 2,87 см2. Для более широкого анализа экс периментальных и расчетных данных воспользуемся значением ра диуса отрыва 0,537 см [31] и, подставив его в выражения для определения времени роста пузыря (11) и (13), запишем
, |
1,18 • 10-з |
|
(18) |
|
р— |
Д [О] |
с |
||
|
Экспериментальные (см. табл. 1) и расчетные данные о продол жительности роста пузыря на подине согласно формулам (15), (16) и (18) приведены в табл. 3. Технологические особенности экспериментальных плавок представлены в табл. 4.
АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ И РАСЧЕТНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ РОСТА ПУЗЫРЕЙ НА ПОДИНЕ
Учитывая сложность и неизученность процесса зарождения пу зыря на подине и численную неопределенность таких величин, как D, б, А [О] и гк, совпадение экспериментальных и расчетных зна чений ' продолжительности роста пузыря (см. табл. 2) следует признать удовлетворительным. Представляет интерес сравнение значений продолжительности роста пузыря пара в воде на твер дой поверхности и пузыря окиси углерода в металле на подине печи. По экспериментальным данным [26], время роста пузыря пара, определенное с помощью скоростной киносъемки, состав ляет 0,02 с. Таким образом, время роста пузыря СО на подине печи гораздо больше и составляет ~ 1 с (по экспериментальным данным). Как следует из анализа данных табл. 2, наибольшая схо димость расчетных значений с экспериментальными наблюда ется в случае использования формулы (16) для периодов рудного и начала чистого кипения. В период конца чистого кипения наи лучшая сходимость получается при расчете tv по формулам (15)
и (18).
По мере уменьшения переокисленности ванны от периода руд ного кипения до конца чистого кипения и экспериментальные, и расчетные значения времени роста пузырей увеличиваются (табл. 2). После раскисления зарождения пузырей не происходило
(fp = oo).
25
Тот факт, что продолжительность роста пузыря на подине, вы численная по формуле (15), меньше экспериментальных значений tp для всех периодов доводки, указывает на то, что в реальных условиях пузырь, по-видимому, удерживается у подины шейкой, радиус которой больше радиуса капилляра гк, на базе которого происходит начальный рост пузыря. Видимо, в формуле Рамаччиотти (16) неявно заложен такой механизм роста пузыря, при ко тором архимедовым силам отрыва противодействуют силы поверх ностного натяжения, приложенные к периметру шейки отрываю щегося пузыря. Этим можно объяснить лучшую сходимость расчетных данных с экспериментальными для периодов рудного и начала чистого кипения ванны при использовании формулы (16). Порядок величин /р, определенный по формуле (18), свидетельст вует о том, что использование в формуле (15) значений размеров пузыря, рассчитанных по формуле (17) [31], приближает расчет ные значения tp к экспериментальным. На основании этого можно сделать вывод о том, что, по-видимому, главным в процессе роста пузыря является соотношение между силами отрыва пузыря от по дины и удержания его на ней, обусловливающее геометрические размеры пузыря в момент отрыва и вытекающее из механизма роста пузыря на подине (см. рис. 8).
Условия диффузии кислорода из объема ванны к поверхности реагирования пузыря [через растянутый — формула (16) или не растянутый пограничный слой — формула (15)] имеют большое значение для кинетики собственно роста пузыря и, по-видимому, играют второстепенную роль в кинетике его отрыва от подины. Эту мысль можно пояснить таким примером: имеются два пузыря Л и Б. В силу сложившихся условий диффузии через «растянутый пограничный слой» скорость увеличения объема, например, пузыря А больше, чем пузыря Б. Однако, несмотря на это, пузырь Б мо жет оторваться от подины раньше (продолжительность роста со ответственно будет меньше и частота отрыва больше), чем пу зырь А (если силы, удерживающие пузырь Б, будут значительно меньше сил, удерживающих пузырь А.
СКОРОСТЬ ОБЕЗУГЛЕРОЖИВАНИЯ ВАННЫ И ЭФФЕКТ СМАЧИВАНИЯ ПОДИНЫ МЕТАЛЛОМ
Известно, что на подине, не смачиваемой металлом (0^90°), зарождение пузыря термодинамически значительно облегчено (аб солютно все капилляры, не заполненные металлом [36], являются центрами зародышеобразования пузырей). В случае смачивания подины металлом (9<90°) термодинамическая возможность за рождения пузыря зависит уже от наличия таких капилляров, ра диус которых равен или больше значения критического радиуса зародыша гкр, определяемого степенью пересыщения ванны кисло родом [24]. Отсюда следует вывод: предпочтительнее подина, не смачиваемая металлом (072=90°), так как она способствует эффек тивному генерированию пузырей окиси углерода в объем металла.
26
Вместе с тем, когда речь идет о кинетике отрыва пузыря от по дины, то оказывается, что при 0<9О° (металл смачивает подину, механизм роста пузыря на основе капилляра гк^ г ир представлен на рис. 8, а) продолжительность роста пузыря меньше и, следо вательно, частота отрыва больше, так как поверхностные силы, сдерживающие пузырь у подины, значительно меньше и определя ются радиусом капилляра гк [см. вывод формул (7) и (14)]. Как показывают экспериментальные и расчетные [по формуле (15)] данные при 0^3=90°, время роста пузыря больше и меньше частота его отрыва от подины (см. табл. 2). Следовательно, предпочти тельнее подина, смачиваемая металлом (0<9О°), так как она яв ляется более высокочастотным генератором пузырей окиси угле рода при наличии термодинамических условий зарождения пузы рей.
С помощью киносъемки поверхности ванны удалось установить, что в период чистого кипения пузыри большого диаметра и малой частоты появления (предполагается, что это пузыри донного про исхождения) наблюдаются практически в одном месте (смещение центра их появления в конце чистого кипения по сравнению с на чалом периода, не превышают l,5dH).
Если предположить, что центры зародышеобразования явля ются стабильными генераторами пузырей (по крайней мере, в пе риод чистого кипения), то оказывается, что скорость процесса обезуглероживания при данном количестве центров зародышеобра зования прямо пропорциональна частоте отрыва пузырей от подины и мало зависит от начальных размеров пузырей в момент отрыва, так как размеры всплывающих пузырей в большей степени зави
сят |
от |
времени |
их |
контакта |
с металлом |
(времени |
всплывания), |
|
чем |
от |
начальных |
размеров |
пузыря [28]. |
Причем, |
чем |
больше |
|
время контакта, |
тем |
меньшее значение для условий |
роста |
всплы |
вающего пузыря имеет начальный размер его радиуса (т. е. ра диуса отрыва). Скорость всплывания пузырей постоянна и прак тически не зависит от размеров пузырей [30]. При скорости всплы вания пузырей в металле, равной 0,26 м/с [30], изменение значения радиуса отрыва пузыря в пять раз (от 0,2 до 1,0 см) вызывает увеличение радиуса пузыря на поверхности ванны всего лишь на 6%. Расчет показывает, что даже при скорости всплывания пузы рей больше принятой (0,26 м/с), например 0,50 или 0,75 м/с (не реальные значения), пятикратное увеличение радиуса отрыва пу зыря приводит к увеличению радиуса всплывающего пузыря в пер вом случае на 11,2 и во втором — на 12,7% от его начального зна чения (при г От р = 0,2 см). Таким образом, приходим к выводу, что объем всплывающих пузырей (т. е. в конечном счете, скорость обез углероживания) слабо зависит от значения радиуса пузырей в мо мент отрыва от подины; тем более, что маловероятными пред
ставляются значения радиуса отрыва — 1,0 см |
[вспомним, что ра |
диус отрыва даже по Рамаччиотти — формула |
(17)— составляет |
0,537 см]. |
|
27
На основе рассмотрения теории зарождения пузырей на подине можно сделать вывод, имеющий большое практическое значение и заключающийся в том, что подина может изготавливаться из основного огнеупорного материала, угол смачивания металлом ко торого 0 должен быть не намного больше 90°.
Значения 0, близкие к 90°, обусловили бы, с одной стороны, термодинамические условия для образования зародышей пузырей на абсолютно всех порах подины [24, 36], с другой стороны, — наилучшие условия для кинетики роста пузыря, в частности, уда лось бы повысить частоту отрыва пузыря от подины, поскольку ар химедовым силам отрыва необходимо было бы преодолеть силы поверхностного натяжения, приложенные лишь по периметру ка пилляра радиусом гк (механизм роста пузыря соответствует ва рианту на рис. 8, а). В этом случае время роста пузыря до момента его отрыва можно определять по формуле (15). Из сопоставления экспериментальных и расчетных значений tv по формуле (15) (см. табл. 2) видна возможность повышения частоты отрыва пузырей (а значит, и скорости обезуглероживания, зависящей от частоты отрыва) в 3—5 раз при использовании огнеупорных материалов с углом смачивания металлом, близким к 90°.
На основании изложенного сделано предположение, что наи большая скорость обезуглероживания может быть достигнута при изготовлении подины из основного огнеупорного материала, с уг лом смачивания металлом 0, не на много превышающим 90°, так как в этом случае каждая микропора подины является надежным (с точки зрения термодинамики) и высокочастотным (с точки зре ния кинетики) генератором пузырей окиси углерода, отрывающихся от подины печи.
ИССЛЕДОВАНИЕ ПЕРЕХОДНОГО СЛОЯ ШЛАК-МЕТАЛЛ
Если предположить, что появление на поверхности ванны мел ких пузырей (dn= 4,8 = 6,0 см) с большой частотой (п = 2,07 —
2,56 с-1) обусловлено |
процессом подшлакового окисления уг |
|||
лерода, |
то можно, воспользовавшись |
средним |
значением п = |
|
= 2,38 |
с-1 для периода |
рудного кипения |
(см. табл. |
1), подсчитать, |
например, глубину возможного залегания Нз зоны окисления уг лерода для данного типа пузырей (приняв скорость всплывания по-прежнему равной 0,26 м/с). Тогда Нз= 0,26/2,38 = 0,109 м. Раз ность между величинами шлакового покрова и переходного слоя IIIЛЗК— М6ТЗ.ЛЛ fljji—м в период рудного кипения равна 0,153 м (см. табл. 1), что указывает на один порядок значений и, следова тельно, возможность зарождения пузырей в переходном слое шлак—металл.
Как показали исследования, с применением специального шлакоотборника [10] толщина переходного слоя шлак—металл зави сит не только от скорости обезуглероживания, но и от режима кипения ванны (рис. 9), т. е. в конечном счете от мощности пере мешивания ванны W. Этим можно объяснить тот факт, что значе-
28
НИ6 hjsi—м в начале чистого кипения больше, чем в период рудного, хотя абсолютные скорости обезуглероживания в период рудного кипения имеют большие значения.
Если предположить, что интенсивность подшлакового окисле ния углерода зависит от величины переходного слоя шлак—ме талл, то очевидно, что подшлаковое окисление протекает тем ус пешнее, чем более развито донное окисление, в связи с чем при анализе искусственно разрывать и противопоставлять эти процессы не следует вследствие их взаимосвязи.
Чем более развито донное кипение, тем больше величина пе реходного слоя шлак—металл и вследствие этого больше угле
рода |
окисляется |
в |
верхних |
горизонтах ванны (получает развитие |
||||
подшлаковое окисление). |
|
|
|
|
||||
Закономерность, |
представ |
|
|
|
||||
ленная на рис. 9 и обнаружен |
|
|
|
|||||
ная непосредственно на марте |
|
|
|
|||||
новской печи в результате про |
|
|
|
|||||
изводственных испытаний, бы |
|
|
|
|||||
ла подтверждена позже на во |
|
|
|
|||||
дяной |
модели |
мартеновской |
|
|
|
|||
ванны 1 (металл—вода, шлак— |
|
|
|
|||||
масло). Подвод воздуха для |
|
|
|
|||||
барботажа |
ванны |
осуществ |
|
|
|
|||
ляли с помощью распредели |
|
|
|
|||||
тельной коробки со множест |
|
|
|
|||||
вом мелких отверстий. При по |
Рис. 9. Зависимость величины переходного слоя |
|||||||
стоянном расходе воздуха наи |
шлак—металл от скорости обезуглероживания |
|||||||
большая |
величина |
переход |
v q д л я различных периодов |
доводки: |
||||
1 —качало |
|
|
||||||
ной зоны |
шлак—металл |
на |
доводки (конец |
плавления); |
||||
блюдалась |
при |
нахождении |
2 — рудное |
кипение; 3 — чистое кипение |
||||
|
|
|
распределительной коробки в нижней части ванны, наименьшая ве личина переходной зоны — при нахождении ее в подшлаковом слое.
Что касается пузырей с промежуточными значениями dn и ча стотой п (^н= 8,5н-7,2; п = 1,89ч-1,56; см. табл. 1), то можно пред положить, что они образовались в результате дробления пузырей в объеме ванны. Интересно, что число таких пузырей уменьшилось от 5 при рудном кипении, до 3 в начале чистого кипения, а в конце чистого кипения они совершенно исчезли. По-видимому, это свя зано с тем, что степень переокисленности ванны А [О] при переходе от рудного кипения к чистому уменьшается, одновременно снижа ется скорость роста объема всплывающих пузырей.
В ряде работ [9, 21, 37—39] были проведены обстоятельные
исследования состава шлака на |
различных уровнях по его глу |
|||||
бине. Было |
установлено, |
что |
окислы |
железа |
распределены |
|
в шлаке неравномерно. В |
верхних, достаточно |
толстых, |
слоях |
|||
’ Ш е в ц о в |
Е. К. Исследование |
процессов |
перемешивания сталеплавиль |
|||
ной ванны, барботируемой пузырьками |
газа. Автореф. канд. дне. М., |
1971 г. |
29