книги из ГПНТБ / Андрющенко, В. А. Автоматизированный электропривод систем управления учеб. пособие
.pdfзначения до нуля, а затем нарастает в обратном направлении до заданного значения, процесс форсировки прекращается.
Для защиты системы электропривода от снижения нагрузки предназначено реле напряжения PU, а для защиты электродвига теля от перегрузки — реле максимального тока РМ. Срабатывание одного из указанных реле приводит к отключению системы управ ления от своего источника питания.
§ 1 1 . Э Л Е К Т Р О П Р И В О Д С Э М У С П О П Е Р Е Ч Н Ы М П О Л Е М
В маломощных системах автоматического управления в качестве основного генератора находят весьма широкое применение электро машинные усилители с поперечным полем (рис. 12).
Рис. 12
ЭМУ с поперечным полем представляет собой двухмашинный агрегат, состоящий из приводного электродвигателя и специаль ного генератора. В отличие от обычного генератора ЭМУ попереч ного поля имеет две пары щеток, оси которых сдвинуты на 90°. Поперечные щетки qq замкнуты накоротко. На статоре ЭМУ рас полагают 2—4 управляющие обмотки УО (первичного возбуждения) и компенсационную регулируемую обмотку КО (для компенсации реакции якоря генератора).
Регулирование скорости вращения исполнительного электро двигателя по величине и направлению осуществляется с помощью потенциометра управления R1. Для изменения степени компенса ции компенсационная обмотка зашунтирована изменяемым сопро тивлением Rm.
ЭМУ с поперечным полем — это двухкаскадный усилитель мощности, выполненный в одной машине постоянного тока. Входом первого каскада является обмотка управления ОУ, выходом — короткозамкнутые щетки qq. Входом второго каскада служат щетки qq, а выходом этого каскада — щетки dd, которые являются си ловыми. Объединение в одной машине двух каскадов усиления дает возможность получить высокие коэффициенты усиления по мощности порядка 2000 -;- 10 000.
30
Внешняя характеристика ЭМУ с поперечным полем, являю щаяся зависимостью напряжения ud на выходе ЭМУ от величины тока нагрузки I d (рис. 13), аналитически может быть выражена как
|
Ud = Ky-I»—Id{rd |
+ kK), |
|
(3.16) |
||||
где Ку |
— коэффициент |
усиления; |
|
|
|
|
|
|
/ в |
— ток возбуждения; |
|
|
|
|
|
||
rd |
— внутреннее сопротивление |
якоря |
ЭМУ |
по продольной |
||||
kK |
оси; |
|
|
|
|
|
|
|
— коэффициент |
компенсации. |
|
|
|
|
|||
На рис. 13 представлены внешние характеристики ЭМУ при |
||||||||
различной степени компенсации: при |
kK >• О ЭМУ |
работает с не- |
||||||
докомпенсацией; при |
kK |
= О — с |
полной |
компенсацией |
реакции |
|||
якоря; |
при kK •< О ЭМУ |
работает |
с |
перекомпенсацией. |
Чтобы не |
терялась статическая устойчивость, машину делают недокомпенсированной по напряжению на 5 10%. Степень компенсации ЭМУ определяется по наклону внешней характеристики и уравнению
(3.16), |
из |
которого |
|
|
|
|
|
|
к к = = Е ( І 0 - I d r d - u d ^ |
|
|
|
( З Л 7 ) |
|
|
Id |
|
|
|
|
где Ed0 |
= |
KyIB — э. д. с. на продольных |
щетках |
dd |
при |
холо |
стом ходе. |
чтобы rd |
+ |
kK = |
|
||
Если |
перекомпенсацию выбрать так, |
0, то |
напряжение на зажимах ЭМУ не будет зависеть от нагрузки. В этом случае скорость вращения электродвигателя также не будет зави сеть от статического момента нагрузки.
Механические характеристики системы при этих условиях будут параллельны оси моментов (рис. 14). При больших значениях тока в обмотке управления и при больших нагрузках характеристики несколько искривляются вследствие насыщения магнитной системы ЭМУ. Однако это не влечет уменьшения диапазона регулирования скорости вращения электродвигателя, поскольку его ограничивают малые скорости, при которых насыщение отсутствует.
В маломощных системах автоматического управления |
ЭМУ |
с поперечным полем нашли преимущественное применение по |
срав |
нению с ЭМУ независимого возбуждения вследствие лучших каче ственных показателей: меньшей инерционности и большего коэффи циента усиления. В табл. 3 приведены основные технические дан ные некоторых типов ЭМУ с поперечным полем малой мощности.
ЭМУ с поперечным полем, в первом приближении, можно пред ставить состоящим из двух инерционных звеньев. Инерционными звеньями являются обмотка возбуждения ЭМУ с постоянной вре мени Тв и цепь короткозамкнутых щеток qq (см. рис. 12) с постоян ной времени Tq. Тогда передаточную функцию ЭМУ с поперечным
31
полем можно записать в виде
(3.18)
(1 + 7 » (1 H- 7 »
где
т |
т |
1 в> |
J q |
коэффициент усиления по напряжению; постоянные времени обмоток, определяе мые по справочным данным или опытным путем,
Т = ~в - |
и Т |
=—q-- |
L„; L q и rn ; rq—"индуктивные |
и омические сопротивления |
|
обмотки возбуждения и якоря ЭМУ по по |
||
перечной |
оси. |
|
О)
ІУ2
|
|
|
|
|
|
|
Ми |
|
•M |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. |
|
|
|
Рис. 14 |
|
|
|
На практике постоянную времени обмотки управления Тв |
|
оп |
|||||||
ределяют по характеристике / в |
= f (/), когда |
|
на вход обмотки |
при |
|||||
кладывается |
мгновенно сигнал |
управления |
«в , а постоянную |
вре |
|||||
мени цепи короткозамкнутых щеток Tq — по |
характеристике |
I q — |
|||||||
- ^ / (і), |
когда на вход разомкнутой обмотки |
подается |
единичный |
||||||
импульс |
напряжения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для улучшения характеристик электропривода с ЭМУ в систему |
|||||||||
вводятся обратные связи: жесткая отрицательная обратная |
связь |
||||||||
по напряжению и положительная обратная связь по току (рис. |
15). |
||||||||
Введение |
отрицательной обратной связи |
|
приводит |
к тому, |
что |
||||
на обмотку управления подается разность напряжений, |
снимаемых |
||||||||
с потенциометра управления Rx |
и потенциометра обратной связи |
R%, |
|||||||
т. е. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в. э |
|
|
|
|
|
где а - |
~ |
коэффициент, |
определяющий |
положение |
движка |
по |
|||
|
|
тенциометра |
управления; |
|
|
|
|
|
а — напряжение на потенциометре управления Rx;
32
г
Тип |
Р, кет |
УДМ-ЗОА 0,036
УДМ-150 |
. 0,12 |
ЭМУ-ЗА 0,2
ЭМУ-0,ЗП 0,3
ЭМУ-ЗП 0,3
ЭМУ-0,5А 0,5
ЭМУ-5А 0,5
ЭМУ-5П 0,7
Т а б л и ц а 3
Данные обмоток управления |
Приводной |
V |
"я- в |
|
количе |
|
|
|
ство |
|
|
|
обмоток |
0,6 |
6 0 ± 3 |
|
2 |
2,0 |
6 0 ± 1 0 % |
|
2 |
1,75 |
ПО |
|
2 |
60 |
|
||
|
|
|
|
5,0 |
60 |
I |
9 |
2,7 |
ПО |
|
z |
5,0 |
60 |
J |
2 |
2,7 |
ПО |
1 |
|
8,3 |
60 |
|
2 |
4,5 |
п о |
|
|
|
|
||
8,3 |
60 |
|
2/3 |
4,5 |
п о |
|
|
|
|
||
11,7 |
60 |
|
2 |
5,4 |
п о |
|
|
|
|
вm
°' 4
!0,35
0,13
0,3
0,2
0,25
0,15
0,25
0,2
0,25
0,2
0,25
/, |
ма |
каждой |
род питания тока |
|
|
|
обмотки |
|
|
\ |
12 J |
2600 1 |
Постоянный |
|
|
12 |
1270 |
Постоянный |
|
|
10 |
1000 |
Трехфазный |
|
|
10 |
1300 |
Постоянный |
|
|
15 |
|||
|
|
|
||
|
8 |
1300 |
Постоянный |
|
|
9 |
|||
|
|
|
||
|
9,5 |
1600 |
Трехфазный |
|
12,5 |
||||
|
|
8,5 |
Трехфазный |
|
10 |
||
|
||
8,5 |
Постоянный |
|
10 |
||
|
двигатель |
|
|
и, в |
п, об/мин |
|
2 7 ± 1 0 % |
8000 |
|
± 8 0 0 |
||
|
||
27+10% |
7000 |
|
± 1 0 % |
||
|
||
127 |
2850 |
|
220 |
||
|
||
24 |
5000 |
|
ПО |
||
|
||
24 |
5000 |
|
ПО |
||
|
||
• |
|
|
127 |
|
|
220/380 |
|
|
127/220 |
2850 |
|
220/380 |
||
|
||
ПО |
5000 |
•коэффициент отрицательной обратной связи по на
я .
пряжению;
эквивалентное сопротивление цепи управляющей обмотки, которое определяется выражением
:/-B + a t f i ( l - a ) + ß f l 2 ( l - ß ) - |
(3.20) |
Стабилизирующее действие отрицательной обратной связи вы текает из выражения для тока в управляющей обмотке (3.19). При увеличении напряжения ud ток возбуждения за счет отрицательной обратной связи (ß) уменьшается, и, наоборот, при уменьшении ud ток возбуждения увеличивается. Так как ток / в мал, то достаточно небольшого изменения напряжения, чтобы произошло значительное
|
изменение тока возбуждения. |
||||||
|
|
Введя положительную обратную |
|||||
|
связь по току в |
цепи |
якорей — |
||||
ЭМУ |
с помощью сопротивления R3 |
— по |
|||||
лучим |
следующее |
уравнение для |
|||||
|
|||||||
|
тока в управляющей обмотке: |
||||||
|
|
L |
= au — ßud |
|
IdR3 |
(3.21) |
|
|
где R3 — сопротивление |
положи- |
|||||
|
тельной |
обратной |
связи. |
|
|
||
Рис. 15 |
|
Положительная |
обратная |
связь |
|||
|
по току обеспечивает более жест |
||||||
кую механическую |
характеристику |
электропривода. |
|
|
|||
При увеличении нагрузки электродвигателя уменьшается его |
|||||||
скорость вращения, |
увеличиваются |
ток якоря и падение |
напряже |
ния на сопротивлении R3 (IdR3). Поскольку это напряжение скла дывается с управляющим напряжением, увеличиваются ток в об мотке управления ЭМУ [формула (3.21)] и напряжение на выходе ЭМУ, в результате компенсируется падение скорости вращения электродвигателя.
Следует иметь в виду, что при значительном коэффициенте по ложительной обратной связи работа электропривода может быть неустойчивой.
Скорость |
вращения электродвигателя |
при совместной работе |
||
с ЭМУ с поперечным полем определяется |
аналогично выведенной |
|||
формуле |
(3.9) |
выражением |
|
|
|
|
СО _ |
uà — !d (Гя, г + гя. д) |
(3.22) |
|
|
|
СеФд |
|
|
|
|
|
|
Решая совместно уравнения (3.16), (3.20), (3.21) и (3.22) отно |
||||
сительно |
со, окончательно |
получим |
|
|
|
|
1 |
Гц. Э {Г<1 + kK) |
|
|
|
Се Ф„ |
|
|
34
|
• Г я - д - Т - Я з ) — |
KvR |
я |
(3.23) |
|
у", |
|||
|
•/•в. э + Р/Су |
|||
или, принимая во внимание формулу (3.11), |
|
|
||
со —- |
1 |
H. Э + |
ßtfy |
|
|
|
|||
+ (''я. г + |
гя. д + R3) |
ß * > |
|
(3.24) |
|
'в. 9 + |
|
'«I |
|
|
|
|
|
по току (при R3 — 0), последняя применяется редко. К тому же обратная связь по току усложняет стабилизацию работы электро привода. Выражения (3.23) и (3.24) показывают, что скорость вра щения электродвигателя зависит от отклонения ползунка управ ляющего потенциометра а, т. е. м — / (а). Зависимость эта близка к линейной, так как в реальных схемах с изменением а гв э меняется мало и называется регулировочной характеристикой электропри вода (рис. 16). Около значения а = 0 имеется зона нечувствитель ности, величина которой зависит от момента нагрузки на валу элек тродвигателя.
Из выражения (3.24) можно определить величину отклонения |
|
|||||
ползунка потенциометра управления, при которой начинается вра |
||||||
щение электродвигателя, если вначале ю = |
0 и Л ! = |
М н о м : |
|
|
||
« тр = [Гв. э (rd + К) + (гп. э + PK у) (г, г |
+ гя. д )] |
М«™ |
. (3.25) |
- |
||
|
|
|
ЬмФдАуМ |
|
|
|
Практически компенсация |
выбирается |
так, что |
rd+kK^'0, |
|
||
тогда а т р |
определяется в основном вторым |
слагаемым. При номи |
|
|||
нальной |
нагрузке (М н о м ) а т р |
= 0,05. |
|
|
|
|
Выражения (3.23) и (3.24) показывают, что скорость вращения электродвигателя зависит не только от величины ос, но и от момента
3* |
35 |
нагрузки на валу электродвигателя. Зависимость скорости враще
ния электродвигателя от момента нагрузки |
при а = const и ß |
= |
= ѵагіо, т. е. механическая характеристика, |
показана на рис. |
17. |
В этом случае уменьшение скорости при нагрузке происходит в ос
новном за |
счет |
падения напряжения |
на |
сопротивлениях |
якорных |
цепей гЯѣГ |
и г я . д |
(при условии, если |
Rs |
= 0 и rd + kK ä ; |
0). Соот |
ветственно меняется выходное напряжение ЭМУ вследствие внут реннего падения напряжения. В то же время э. д. с. ЭМУ, частично компенсируя внутреннее падение напряжения, сохраняет значение ud. При этом автоматически увеличивается жесткость механических характеристик, увеличивается тем больше, чем больше значение коэффициента отрицательной обратной связи ß (рис. 17). Высокая степень жесткости механических характеристик позволяет получить
электропривод |
с |
большим диапазоном |
регулирования |
скорости, |
||
достигающим |
200. |
|
|
|||
Вопросы для |
самопроверки |
|
|
|||
1. |
Объясните принцип действия электромашинного усилителя. |
|||||
2. |
Назовите основные характеристические параметры ЭМУ. |
|||||
3. |
Каковы недостатки системы генератор—двигатель? |
|
||||
4. |
Каково |
назначение обратных связей в |
системе электропривода? |
|||
5. |
С какой целью в электромашинных |
усилителях |
наличествует |
|||
несколько обмоток |
управления? |
|
|
|||
6. |
Каков диапазон регулирования в системе генератор—двигатель? |
Г Л А В А |
4 |
СИСТЕМЫ АВТОМАТИЧЕСКОГО УПРАВЛЕНИЯ ЭЛЕКТРОПРИВОДОВ С МАГНИТНЫМИ УСИЛИТЕЛЯМИ
§ 12. Э Л Е К Т Р О П Р И В О Д С Д В И Г А Т Е Л Е М ПОСТОЯННОГО Т О К А , У П Р А В Л Я Е М Ы Й С П О М О Щ Ь Ю М А Г Н И Т Н Ы Х У С И Л И Т Е Л Е Й
Принцип данного метода управления скоростью вращения элек тропривода заключается в изменении при помощи магнитного уси лителя напряжения, которое подводится к обмотке якоря (или к обмотке возбуждения) электродвигателя. Изменение напряжения магнитным усилителем осуществляется за счет изменения индуктив ности при подмагничивании их постоянным током.
Магнитные усилители (МУ) применяются в системах электро приводов, имеющих электродвигатели как постоянного-тока, так
36
и переменного. Электропривод переменного тока с магнитными уси лителями часто называют дроссельным асинхронным приводом (ДАП).
Для целей управления электроприводами находят применение в основном МУ с положительной обратной связью (обычно по току), обладающие высоким коэффициентом усиления. Обратная связь может быть внешней или внутренней.
На рис. 18 представлены схемы управления скоростью вращения электродвигателей постоянного тока с независимым возбуждением при помощи МУ, имеющих внешнюю (рис. 18, а) и внутреннюю (рис. 18, б) положительные обратные связи.
Рис. 18
Внешняя обратная связь по току осуществляется с помощью дополнительной обмотки ОПОС (рис. 18, а). Ток в этой обмотке пропорционален току нагрузки. Величина тока обратной связи изменяется с помощью сопротивления г.
Управление скоростью вращения электродвигателей в приведен ных системах осуществляется следующим образом. Напряжение сети ис переменного тока приложено к последовательно включен ным якорю электродвигателя Дв и одной из рабочих обмоток ОР магнитного усилителя в зависимости от полярности напряжения ис. При изменении тока / у в обмотке управления ОУ изменяется маг нитная проницаемость ц сердечников МУ и, следовательно, изме нится индуктивность рабочих обмоток в соответствии с зави симостью
L o p = - |
Ü—\L, |
(4.1) |
|
о. р |
^ 1 0 8 |
Г> |
V / |
где w0. р — число витков рабочей обмотки;
37
S — активная площадь сечения сердечника; /с — длина средней линии сердечника.
Если принять, что, во-первых, сопротивление якоря гя элек тродвигателя чисто активное, во-вторых, внутреннее сопротивле
ние гд диода в |
проводящем направлении |
постоянно и равно |
нулю, |
а в обратном направлении — бесконечности и, в-третьих, |
кривая |
||
намагничивания |
сердечников МУ имеет |
прямоугольную |
форму |
без гистерезиса, то ток в якоре электродвигателя |
будет изменяться |
||
в соответствии с известным выражением |
|
|
|
, |
U c |
• |
(4.2) |
W o . р)2 + 'я
Для обеспечения нормальной работы электродвигателей по стоянного тока выходное напряжение МУ предварительно выпрям ляется с помощью полупроводниковых диодов Дг Д4 , включен ных по мостовой схеме.
ияия |
|
|
'яг |
O d |
і-я |
$\ |
Чі+dЛ2ЧГ |
|
|
Рис. 20 |
Выведем аналитическое выражение механической характерис, тики электродвигателя постоянного тока в системе с МУ, изобра женной на рис. 18, б.
При принятых выше допущениях напряжение на выходе МУ, прикладываемое к якорю электродвигателя, будет представлять собой последовательность усеченных синусоид (рис. 19). Величина среднего значения этого напряжения зависит от величины угла насыщения а сердечников МУ.
В зависимости от соотношения величин угла насыщения, стати ческого момента на валу электродвигателя и индуктивности обмотки якоря ток в якорной цепи электродвигателя может иметь характер либо непрерывный (в течение всего периода изменения напряжения сети), либо — прерывистый.
Рассмотрим работу электродвигателя в режиме непрерывного тока.
Дифференциальные уравнения электрического равновесия для
якорной цепи (рис. |
18,6) в разные интервалы |
времени-(рис. |
20) |
|
будут |
следующие: |
|
|
|
а) |
при а <; (ùt <; |
л |
|
|
|
|
яі' я ~Г -di»i |
. |
(4.3) |
|
|
dt |
' |
|
38
б) |
при 0 |
(ot <; а |
|
|
|
|
0 = Е + іяггя + Ь |
я ^ . |
(4.4) |
|
|
|
dt |
|
Здесь |
В — обратная э. д. с. электродвигателя; |
|
||
|
І'яі> £ Я 2 — значения тока якоря в соответствующем |
интервале |
||
|
Ья |
времени; |
|
|
|
— индуктивность обмотки |
якоря. |
|
Перейдем к средним величинам токов и напряжений за период
изменения |
напряжения сети. Для этого проинтегрируем уравнения |
|||||||||||||
(4.3) и (4.4) в пределах, соответствующих длительности |
определен |
|||||||||||||
ного интервала: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
я |
|
|
л |
|
|
я |
|
|
|
|
я |
|
|
|
J итах |
sin Ш (со/) = §JEd |
И ) + |
] ' iiarnd |
(«О + [ |
Ія |
à (со/); (4.5) |
||||||||
а |
|
|
а |
|
|
0 |
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
а |
• |
|
а |
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
О = j |
Ed («О + j |
іяггяа |
(Ы) + |
j |
L , |
d (со/). |
|
(4.6) |
||||
|
|
0 |
|
|
0 |
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
Суммируя выражения |
(4.5) и (4.6) и определяя интегралы, по |
|||||||||||||
лучим |
следующее |
выражение |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
! ц т " ( 1 + С 0 5 |
а ) |
= |
£ + /я г„, |
|
|
(4.7) |
||||
где / я |
— среднее |
значение |
тока |
в |
цепи |
якоря |
электродвигателя, |
|||||||
равное |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
я |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
я |
j t„d(<of). |
(4-8) |
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
о |
|
|
Учитывая, что |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
/ |
= |
м |
|
|
|
|
|
|
(4.9) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е ^ Се«>Ф, |
|
|
|
|
|
|
|||
выражение |
(4.7). можно привести |
к |
виду: |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
ю = |
"ma* О + casa) |
|
|
^я |
^ |
|
|
(4 Ю) |
|||
|
|
|
|
|
я С г Ф |
|
|
ѫфФ2 |
|
|
|
|||
Здесь |
|
со —• скорость |
вращения |
электродвигателя; |
|
|
||||||||
|
Се'і |
M — момент, |
развиваемый |
электродвигателем; |
|
|||||||||
|
С м — постоянные |
коэффициенты, зависящие от парамет |
||||||||||||
|
|
ров |
электродвигателя; |
|
|
|
|
|
Ф— полезный результирующий магнитный поток элек-~" тродвигателя.
39