книги из ГПНТБ / Григорьев, К. М. Основы циклической прочности учебное пособие
.pdfДля симметричного цикла (R= —1)
(Та — О-Ь |
CTm = 0 , |
tgp=oo, p = 90°.
Ось ординат (oa) характеризует подобные симметричные циклк напряжений.
Для пульсирующего цикла (R= 0).
(Та— h Оо > (Тщ ^ I <7о !
tg-P=l, Р = 45°. |
|
|
|
Луч при р= 45° |
характеризует |
подобные пульсирующие |
|
циклы напряжений. |
|
|
|
Для статического цикла |
(R= + l) |
||
(Та — Д |
(7m — (Тв) |
(тв — предел прочности. |
|
tgP = 0, |
р= 0, |
Ось абсцисс (горизонтальный луч) характеризует подобные статические циклы напряжений.
На рис. 17 приведены характеристики диаграммы подобных циклов.
Р и с . 17. Диаграмма подобных циклов с указанием на коор динатных осях типа цикла напряжений.
30
В дальнейшем изложении все выводы .делаются только для линейной зависимости между расчетными и. предельными на пряжениями цикла (рис. 16).
§ 2. Диаграмма предельных напряжений
Диаграмма предельных напряжений получается путем нане-' сения на диаграмму подобных циклов кривой предельных на пряжений. На рис. 18 показана диаграмма Хэя — Зодерберга.
В машиностроении обычно не допускаются пластические де формации, поэтому на диаграмму наносится граница пластич ности — прямая, отсекающая на осях отрезки, равные пределу текучести материала сгт.
Действительно, — 4 - — =1 — уравнение прямой в отрезках.
От От |
/ |
Видимо, (Та + crm = сгщах = От, т. е. |
точки прямой соответствуют |
циклам с максимальным напряжением, равным пределу теку чести.
На диаграмме приве дены кривые предельных напряжений, полученных экспериментально соот ветственно . с базовым числом циклов N= 104, N = 105, N= 10е.
На диаграмме пре дельных напряжений име
ется |
пять |
зон: |
I —■на |
|
дежной работы; |
II — ус |
|||
талостного |
разрушения |
|||
без |
«следов» пластичес |
|||
кой |
деформации; |
|
III — |
|
где |
усталостное |
разру |
||
шение отсутствует, |
но |
|||
возникают |
пластические |
|||
деформации; |
IV — быст |
|||
рого разрушения |
от |
сов |
местного действия переменных напряжений и пластических де формаций; V — неосуществимых циклов.
Знание области работы необходимо для правильного устра нения дефекта в случае поломки детали из-за повторно-перемен ных напряжений.
31
Р и с. 19. Диаграмма предельныхнапряжений для пластичных материа лов.
На рис. 19 показана диаграмма Смита, которая получена в результате большого числа испытаний различных пластич ных металлов при кручении. Из диаграммы видно, что среднее касательное напряжение мало влияет на сопротивление уста лости при условии, что максимальное касательное напряжение цикла не превышает предела текучести. Это, видимо, справед ливо для гладких образцов без концентраторов.
§ 3. Схематизация диаграммы предельных напряжений
Для определения экспериментальной кривой предельных на пряжений необходимо получить большое количество кривых усталости o = f(N), причем каждую — для постоянного и дру гого значения коэффициента асимметрии цикла. Практическое решение этой задачи представляет большие трудности. Сущест вует много способов приближенного построения кривой пре дельных напряжений. ■
На рис, 20 приведена схематизация диаграммы предельных напряжений различными авторами. Исследования показывают, что ЭО^/о всех результатов для пластичных металлов лежит выше линии Гудмана, а 2/3 — между линией Гудмана и пара
32
болой Гербера. Аналогичные исследования были проведены для алюминиевых сплавов, они дали те же результаты.
При отсутствии достаточных данных о прочности при асим метричном цикле диаграммы предельных напряжений Серен- сена—Кинасошвили и Гудмана можно рекомендовать для прак тических приближенных расчетов.
Р и с . 20. Схематизированные диаграммы предельных напря жений.
Приведенные закономерности |
можно записать в следую |
щей форме: |
|
линия Гудмана |
|
Оа = СТ-1 ( 1- “в. , |
|
^ |
0"в |
парабола Гербера |
|
[ ' - |
(т г У ]■ |
линия Зодерберга |
|
Па = 0-1 ( 1 - Я»). |
|
' |
<7 Т / |
3—01110 |
33 |
Линии Серенсена — Кинасошвили —
, |
. |
2а_1-ств |
первая линия aa= a-i—4’, -Стт. где |
|
= — ------; |
|
|
Оо |
, |
. |
2сгв —Сто |
вторая линия гЬв■сга = сгв—(Тт , где ifB= ----------• «О
Диаграмма Зодерберга проста, но она дает заниженные за пасы прочности, при проектировании это приводит к перерасхо ду металла до 20%; не выявляет причин разрушения (усталость или пластические деформации) и не позволяет принять пра вильные меры к устранению дефектов; не имеет физического смысла, т. к. проводится некоторая фиктивная линия без физи ческого содержания.
Г л а в а IV
ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА
УСТАЛОСТНУЮ ПРОЧНОСТЬ
§1. Местные напряжения, теоретический
иэффективный коэффициент концентрации напряжений
Ранее было отмечено, что причиной зарождения усталост
ных трещин являются местные напряжения. |
которые рас |
Местные напряжения — это те напряжения, |
|
пространяются на небольшую часть поперечного сечения. |
|
Явление возникновения -местных . напряжений |
называется |
концентрацией напряжений.
Причина, вызывающая концентрацию напряжений, называв ется концентратором (галтели, выточки, пазы, различные де фекты поверхности и материала, коррозия и т. д.). Исследова ния показывают, что при любом изменении формы наблюдаются резкие скачки местных напряжений,, например, в пластинках с отверстием, в брусе при изгибе, при прессовой посадке втулки на вал и другие (рис. 21).
Отношение, показывающее во сколько раз фактическое на пряжение в наиболее напряженной точке больше напряжения, вычисленного по формулам сопротивления материалов, не учитывающих концентрации напряжений, называется теорети
ческим коэффициентом напряжений.
Коэффициент концентрации напряжений есть характеристи ка степени концентрации напряжений в пределах упругости материала
3* |
35 |
Мц
р
У ///> /7 7 7 >
Р и с. 21. Концентрация напряжений в пластине с отверстием, в 'брусе с галтелью и при прессовой посадке втулки на вал.
а = ------О щ а х > |
|
Он |
|
где <Хн— номинальное напряжение, подсчитанное |
по формулам |
сопротивления материалов; |
в наиболее на |
Отах — местное максимальное напряжение |
пряженной точке.
Степень превышения местных напряжений над номинальны ми определяется:
1 СГтах —Он
а —I = — ------
Он
'Несколько слов о влиянии концентрации напряжений на прочность деталей.
У пластичных материалов при постепенном росте нагрузки местное напряжение в местах концентрации растет до предела текучести, при дальнейшем росте нагрузки распределение на пряжений по сечению inn (рис. 21) станет почти равномерным. В результате не будет большой разницы в величине, разрушаю щей нагрузки для гладкой полосы с надрезом, при условии,- если надрез незначительно меняет площадь поперечного сече ния. Концентрация напряжений в деталях, изготовляемых из
36
пластичного материала, при статическом действии нагрузки мало влияет на прочность. В некоторых случаях возникает да же некоторое повышение величины разрушающей нагрузки при наличии местных напряжений. -Это происходит за счет возник новения плоского (точка А, рис. 21) и объемного напряженно го состояния. Чем резче изменение сечения, тем ярче выражено объемное напряженное состояние. Например, при остром над резе (трещине) упрочнение при статическом действии довольно значительно. Кроме того, объемное напряженное состояние, вследствие уменьшения касательных напряжений, дает хрупкое разрушение даже у пластичных материалов.
У хрупких материалов концентрация напряжений' сущест венно снижает прочность детали, так как в этом случае пики напряжений не сглаживаются из-за отсутствия течения мате риала. Рост напряжений в наиболее напряженных точках про должается до момента образования трещины, когда преодоле вается сопротивление отрыву.
При действии переменных нагрузок концентрация напряже ний снижает прочность детали. Знание коэффициентов концен трации является необходимым для расчета. В настоящее время величины коэффициентов концентрации известны для многих практически важных случаев.
Существуют следующие методы определения концентрации напряжений:
1)метод теории упругости;
2)оптический метод, способ лаковых (хрупких) покрытий;
3)экспериментальный способ.
Первые два метода дают одну и ту же величину коэффи циента концентрации, ибо они основываются на одних и тех же гипотезах (сплошности, однородности и изотропности). Эти ме тоды учитывают только форму детали и форму концентратора. Для удобства определения коэффициентов концентрации они сведены в графики (см. справочники). Обычно графики дают значения коэффициентов концентрации для плоских образцов. Для пересчета на круглый образец можно использовать формулу
акр = 0,25+ 0,75апл.
Концентрация напряжений может быть обусловлена не толь ко очертанием детали, но и наличием внутренней неоднород ности материала. Например, у чугуна неоднородность структу ры создает настолько высокую концентрацию, что любой внешний концентратор практически не меняет прочности детали.
37
Третий метод (экспериментальный) позволяет определить так называемый эффективный коэффициент концентрации на пряжений, характеризующий влияние концентрации напряже ний на величину предела выносливости. Эффективный коэф фициент концентрации определяется следующим образом:
|
ff-l(K) ’ |
|
|
|
где: см — предел выносливости |
гладкого |
образца |
при |
отсут |
ствии концентрации; |
образцов |
при наличии |
кон |
|
<7—цк) — предел выносливости |
||||
центрации напряжений. |
|
нормальным |
||
Эффективный коэффициент концентрации по |
напряжениям принято обозначать Кб, по касательным напря жениям — Кт.
При асимметричных циклах Кб и Кт определяют как отно шение предельной амплитуды цикла гладкого образца 'к пре дельной амплитуде цикла образца с концентрацией напряже ний в номинальном выражении при прочих равных условиях.
При сравнительных испытаниях Ко и Кт могут определяться как отношение максимальных предельных напряжений глад
кого образца и образца |
с концентрацией. |
|
Степень превышения |
определяется аналогично (К—1). От |
|
ношение q= |
представляет коэффициент чувствитель |
|
ности материала |
к концентрации и зависит от свойств мате |
риала.
Для чугуна q~0;
для углеродистой стали q —0,6; для легированной стали q^0,8.
Известно,-'что с увеличением масштаба деталей q увеличивает ся. Поэтому для крупных деталей, независимо от материала, q=l .
Коэффициент концентрации определяется по формуле:
K = l + q(a—1).
Так как для q нет достаточно обоснованных (полных) дан ных, то желательно иметь значение К, найденное путем испы таний образцов (деталей машин).
Значения Ко, К1: ' также приводятся в виде ■графиков или таблиц для каждого вида концентрации (см. справочные по собия) .
В работе (А. В. Гурьев, Г. М. Мишарев. «Заводская лабо ратория», 1974, № 2, с. 206—210) сказано о необходимости уче
38
та концентрации напряжений при расчете деталей машин, ра ботающих в области малоциклового нагружения. На рис. 22 приведена схема влияния концентрации напряжений на мало цикловую усталостную прочность.
Из представленных на рис. 22 |
|
||||||
графиков |
можно выделить |
две |
|
||||
предельные |
кривые |
усталости: |
|
||||
1— для образцов с |
гладкой |
по |
|
||||
верхностью и 2 — для |
образцов с |
|
|||||
предельно острым надрезом (ти |
|
||||||
па усталостной’ трещины). |
Ими |
|
|||||
сделано |
следующее |
заключение. |
|
||||
Для широкого круга конструкци |
|
||||||
онных материалов в области |
ма |
|
|||||
лоцикловой |
усталости |
влияние |
Р и с . 22. Кривые, малоцикло |
||||
концентрации |
напряжений |
на |
|||||
вой усталости для образцов: |
|||||||
усталостную |
прочность |
носит |
1 — гладких; 2 — с предельно |
||||
двойственный |
характер. |
Можно |
острым надрезом; 3 — с надре |
выделить критериальный по дол |
зом промежуточной |
остроты. |
|||
говечности параметр |
(Na)min, оп |
|
число |
циклов, |
|
ределяющий |
то |
м и н и м а л ь н о е |
|||
меньше которого . |
материал при |
циклических |
нагрузках |
остается нечувствительным к концентраторам напряжений
любой остроты. Параметры (Na )min для |
большого числа |
кон |
||
струкционных |
металлов, изменяющиеся в широких пределах — |
|||
от 100 (для |
алюминиевого сплава) до 2,1-105 |
циклов |
(для |
|
меди), определяют- «порог» долговечности |
нечувствительности |
|||
материала к концентрации напряжений. |
|
|
|
|
§ 2 |
Влияние состояния поверхности |
|
||
|
(технологический фактор) |
|
|
|
На поверхности детали после ее обработки |
имеются |
риски |
и мелкие царапины, которые действуют как надрезы, вызываю щие концентрацию напряжений. При этом усталостная проч ность снижается. Исследованиями установлено, что предел вы
носливости полированных образцов |
выше, чем |
шлифован |
ных и т. д. |
оценивается |
коэффициен |
Снижение предела выносливости |
||
том поверхностной чувствительности. |
|
|
39