книги из ГПНТБ / Важенина, З. П. Транзисторные генераторы импульсов миллисекундного диапазона
.pdfВыведем формулы для определения параметров кор ректирующей цепочки RiCi [74]. По первому и второму законам Кирхгофа
Е = (і + ii) R z + Ш + иСі |
(1.23) |
|
Е = + |
+ |
(1.24) |
Требуется, чтобы uc{t) изменялось по линейному зако ну. Для этого достаточно обеспечить постоянство тока i( t ) = I = const. Тогда
t
В конце |
рабочего |
хода |
при |
t = tpaб |
uc(tpa6) = U m. При |
|||||
этом |
|
|
|
CUmftpP5, |
|
|
(1.25) |
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Uc(t) — Umt/tPa6. |
|
|
(1.26) |
||||
Из (1.23) |
с учетом (1.25) |
и (1.26) найдем |
|
|||||||
где |
/і= |
t'i(0) —■C£/mWafpae), |
|
(1.27) |
||||||
іі(0) = (1/7?г)[Д—(CUmftpa(j) (Rz-\-R)]. |
(1.28) |
|||||||||
|
||||||||||
С другой стороны, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
i(0)= u(0)/«1=//?//?i=C (/m/?//?1fpa6l |
(1.29) |
||||||||
так как при ^=0 |
ыс(0) =0, |
|
uci(0)= 0, |
«r= « (0). |
При |
|||||
равнивая (1.28) и (1.29), находим |
|
|
|
|||||||
Ri = CUmRzR/{EtP!:i5 —CUm(R2+R)]=const. |
(1.30) |
|||||||||
Для нахождения Сі решим уравнение (1.24) относи |
||||||||||
тельно ис1, учитывая |
(1.25), |
(1.27) и |
(1.28): |
|
||||||
|
« с |
_ |
CUmR2 |
_ |
R\ ~Ь Кг |
ГE — |
|
|||
|
|
|
J v аб |
|
* 2 |
|
L |
|
||
|
|
CU„, {Rj -f- R) |
|
|
|
(1.31) |
||||
|
|
|
^Раб |
|
‘раб |
J |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
С другой стороны, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
t |
|
|
Д _ |
^ » |
(/?, + /?) + ^ 2 -f] t. |
(1.32) |
||||
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
tpa6 |
|
|
^Раб j |
|
50
Из совместного решения (1.31) и (1.32) получаем
|
с |
_ [2Etm -2C U m(R2 + R) + |
|
' |
2{R„Etm - C U mR l - |
|
______________ + Umt] t______________ |
|
|
— |
+ ^s) [^фаб— CUm(Rz -f- R) Дп^]} |
ИЛИ |
|
|
£ |
____________ [2/раб — 2|C {Rt -f- R) ~4~ ІП t_________ /J 30N |
|
' |
Z W f r t - l C R l - M + R J l t n t - l C l R i + R ) - # ] } ‘ |
|
|
Из формул |
(1.30) и (1.33) видно, что R\ не зависит |
от времени, т. е. может быть выбрано постоянным; Ct должна зависеть от времени. Это означает, что для обеспечения линейного закона изменения ис(і) необхо димо иметь переменную величину Сі, что осуществить
трудно. Имеет смысл выбрать |
постоянное |
значение |
Сі = Сі(/*) в соответствии с (1.33) |
для одного |
фиксиро |
ванного значения t*, лежащего в интервале 0<Т*<£Раб. Для этого фиксированного значения t* ток, заряжаю щий С, равен постоянной величине /; для всех других
значений t рабочего диапазона |
ток i(t) |
отличается |
от |
|||
постоянного значения I. Степень отклонения i(t) |
от |
I |
||||
характеризуется |
коэффициентом |
нелинейности |
|
|
|
|
|
Z={I-i(t)l/I, |
|
(1.34) |
|||
где i(t) можно определить из (1.24): |
|
|
|
|
||
i(t) = (£ —і^ г + К і) —«сі]№ . |
|
(1.35) |
||||
Порядок расчета. |
использования |
напря |
||||
1. Задаемся |
коэффициентом |
|||||
жения источника |
питания l = UmIE. При |
выборе |
| |
сле |
дует иметь в виду, что в рассматриваемой схеме удает ся получить коэффициент нелинейности £ примерно на порядок меньше значения коэффициента использования напряжения |. Так, при заданном значении коэффи циента нелинейности £^1% следует выбирать коэффи циент использования напряжения | = 0,1.
2. Так как формула (1.30) имеет физический смысл при значениях EtVa6>CUm(Rz+R), то, пользуясь на писанным неравенством, по заданному значению t vaб и
выбранному отношению Um/E определяем допустимое значение C(Rz+R):
C (R t + - R )< E t 9M/Um. : |
(1.36) |
4* |
51 |
3. |
По формуле (1.25) определяем величину I. |
|
4. |
По |
формуле (1.30) находим значение Ri. |
5. |
По |
формуле (1.33) определяем величину Сі при |
некотором фиксированном значении t*, лежащем внут ри рабочего диапазона. Так как в схеме ГПН без кор рекции наихудшая линейность наблюдается в конце рабочего диапазона, то фиксированное значение t* же
лательно |
брать вблизи fpao, |
например ^* = 0,8йраб- |
||||||||
|
Для ряда дискретных значений t |
(например: |
О.Ирае; |
|||||||
0,2і?рлб; 0,3#раб; 0,4(раб |
и т. д.) |
последовательно |
находим |
|||||||
іісл, |
к |
и і |
соответственно |
по |
формулам (1.32), |
(1.27) |
||||
и |
(1.35), |
подставляя |
вместо С\ найденное значение |
|||||||
Ci(t*). |
Для каждого |
выбранного |
дискретного |
значения |
||||||
t определяем по формуле (1.34) |
коэффициент нелиней |
|||||||||
ности % |
|
устройстве |
пассивные |
элементы |
||||||
|
В |
прецизионном |
||||||||
схемы, |
входящие в |
ГПН, |
должны |
быть выполнены |
с высокой степенью точности. При современной техно
логии |
изготовления |
гибридных пленочных схем раз |
|
брос |
номиналов |
пассивных |
элементов достигает |
(5 ... 10)%. Однако существующие методы доводки номиналов (химический, электрохимический, лазерный) позволяют значительно повысить точность изготовления пассивных элементов. Так, при лазерном способе до
водки |
номиналов удается достичь |
точности |
изготовле |
||
ния тонкопленочных |
резисторов не |
хуже 0,01% [48]. |
|||
П р и м е р . Дано: /раа = 10 м с ; Um = 5 В : |
f s ^ l % . |
|
|||
1. |
Задаемся |
£=0.1. |
Определяем E= U mfe=50В. |
возьмем ß 2= |
|
2. |
Выбираем |
С=0,1 |
мкФ. В соответствии с П.36) |
=2Д; /?С=2/Ппп. При этом # = 2innrj/C=200 кОм; /?■>=400 кОм.
3./=0,05 мА.
4.7? і = 200 кОм.
5. |
Определяем Сі |
при |
<*=0,8<рац. Формула |
(1.33) для |
t = t* = |
= 0,8/Рлб принимает вид |
|
|
|
||
, __________f2/M - |
2 IC (R2 + R) 4- 0 .8 5 ^ 1 0,8im _________ |
||||
1~ |
(/р.в-ЧСЯ.МЯ.+ЯОГ/р.в- IC (ff, + R ) ~ 0,8£/Pae) |
||||
|
|
|
= 0,0600 мкФ. |
|
|
6. |
Определяем для /=0,1/рао значения исі, й, I и £ соответст |
||||
но по формулам (1.32), (1.27), (1.35) и (1.34): |
«сі=0,6904 |
В; і\ = |
|||
=0,04875 мА; *=0,5015 мА; £= (0,05—0,5015)/0,5=—0,3%. |
|
||||
Аналогично выполним |
расчет для значений |
/=0,2/раб, |
0,3^рпв |
||
и т. д. Данные расчета сведем в табл. 1.1. |
|
|
52
|
|
|
|
Таблица 1.1 |
^ р а в |
“«.• в |
1„ мА |
1, мА |
С. % |
0 , 1 |
0,6904 |
0,04875 |
0,5015 |
-0,3 |
0 , 2 |
1,397 |
0,04750 |
0,05025 |
- 0 ,5 |
0,3 |
2 12 2 |
0,04625 |
0,05032 |
-0 ,6 4 |
0,4 |
2,864 |
0,0450 |
0,05034 |
—0 ,6 8 |
0,5 |
3,622 |
0,04375 |
0,05032 |
—0,64 |
0 ,6 |
4,398 |
0,04250 |
0,050255 |
—0,51 |
0,7 |
5,189 |
0,04125 |
0,5015 |
—0,3 |
0 , 8 |
6 ,ТОО |
0,04 |
0,05 |
0 |
0,9 |
6,826 |
0,0388 |
0,04998 |
+0,04 |
1 |
7,670 |
0,0375 |
0,04958 |
+0,84 |
Зависимость £(t) представлена на рис. 1.15,б. Из таблицы и рис. 1.15,6 видно, что £>0 при значениях t,
лежащих |
в интервале |
^раб, |
£ < 0 |
при |
|
0 ,8 /р а б > ^ > 0 , Ираб |
и £= 0 При t = t*= 0 ,S tpa6- |
При |
этом |
||
во всем |
рабочем |
диапазоне |
изменений t коэффициент |
||
нелинейности £ не превышает ±1% . |
|
|
ГПН с токостабилизирующим транзистором в цепи заряда основного конденсатора и с дополнительной зарядной цепью
Коэффициент нелинейности 1 % в ГПН по рис. 1.15,а обеспечивается при условии выбора коэффи
циента использования напряжения £«^0,1. Схема |
по |
||
рис. 1.16 |
при том же значении £ позволяет |
выбрать |
|
I =0,2 ... |
0,5 [29]. |
|
|
Входной импульс открывает тиристор ДЗ, и конден |
|||
саторы С и С1 соответственно через диоды |
Д и |
Д1 |
|
сбрасывают свой заряд. После прекращения |
действия |
||
входного |
импульса конденсаторы С и С1 заряжаются |
от источника Ек: С1 — через R2, С — через R'2, R и токо стабилизирующий транзистор 77. Разность напряжений на емкостях С и С1 в течение их заряда мало изменя ется, и в связи с примерно постоянным падением на пряжения на сопротивлении R за время заряда конден сатора С напряжение на коллекторе транзистора 77 относительно эмиттера остается примерно постоянным.
Постоянство коллекторного напряжения и- базового тока за счет включения стабилитрона Д2 и эмиттерного
53
D_ _ _1
Рис. 1.16. ГПН с токостабилизирующим транзистором в цепи заряда основного конденсатора и с дополнительной зарядной цепью:
а —схема; 6 — временные диаграммы.
резистора R обусловливает постоянство коллекторного тока, заряжающего конденсатор С. При выборе ста билитрона на напряжение UCT—(0,5 ... 0,8) Ді; схема обеспечивает £=0,2 ... 0,5 при £<;1%.
1.3.Генератор импульсов с использованием
терморезисторов
Во введении и в § 1.1 показано, что в классических схемах мультивибраторов длительность выходных им пульсов определяется хронирующей ДС-цепью. Для обеспечения заданной температурной стабильности схе мы и для выполнения условия генерации наибольшее значение сопротивления хронирующего резистора огра ничено величиной Дмакс; достижение больших длитель ностей за счет увеличения емкостей хронирующих кон денсаторов приводит к росту габарита конденсаторов, неприемлемых в современных микроминиатюрных кон струкциях. Для создания устройств, генерирующих импульсы на конечном участке миллисекундного диа пазона (а также в секундном диапазоне), весьма пер спективным является использование в качестве времязадающих элементов терморезисторов, сопротивление которых является функцией температуры. Длитель ность генерируемых импульсов в схемах с использова нием терморезисторов определяется тепловой постоян ной времени терморезистора которая в зависимости
54
öt типа терморезистора определяется миллисекундами или секундами *>.
На рис. 1.17,а представлена схема ждущего мульти вибратора на триггере с терморезистором [13, 36]. До
прихода входного импульса транзистор |
77 закрыт, |
а транзистор Т2 открыт и насыщен. Для |
обеспечения |
запертого состояния транзистора 77 необходимо вы полнить условие ибі>0. Так как открытый насыщенный транзистор Т2 молено считать «стянутым в точку», на пряжение на базе иін определяется выражением
Мбі |
£і |
■Л о г “ / к |
RtlRgi |
> 0 , |
|
Rii -Ь R(> |
Rül + Re1 |
|
и з к о т о р о г о п о л у ч а е м Д і> /к о іЛ б і. Д л я н а д е ж н о г о з а п и р а н и я т р а н з и с т о р а в д и а п а з о н е и з м е н е н и я т е м п е р а
т у р н а п р я ж е н и е и с т о ч н и к а с л е д у е т в ы б и р а т ь , п о л ь -
Рис. 1.17. Ждущий мультивибратор на триггере с терморезистором:
а — схема; б — временные диаграммы.
зуясь неравенством £ > / ком аксЛ бі, где / коі макс — об
ратный ток коллекторного перехода запертого транзи стора 77 при максимальной температуре.
В цепи коллектора транзистора 77 включен термо резистор 7?т, поэтому сопротивление коллекторной на грузки транзистора 77 равно Лщ+Лт. При запертом
транзисторе 77 потенциал его |
коллектора |
почти равен |
*> Терморезисторы МТП-57 имеют |
= (5 0 ... 200) |
мс, ТКП-300— |
13,5 с [12]. |
|
|
55
Потенциалу источника коллекторного питания —Ёк, о'г- личаясь от значения —Ек лишь на величину падения напряжения на сопротивлении Rki + Ri за счет тока де лителя, протекающего через эмиттерный переход тран зистора Т2, сопротивление резистора Rcг и сопротивле ние резистора Rm+Ri, величина которого1равна / дел= = £ к / (Гвх ги + Rcz+RKi + Rt) . Так как падение напряжения на сопротивлении /?ш+/?т, создаваемое /дел, невелико, то значение сопротивления Ri близко к значению/?.^«,
указанному в справочнике для нормальной темпера туры.
Входной импульс отрицательной полярности, пода ваемый через конденсатор С1 на базу, открывает транзистор Т1. В результате возникшего коллекторного тока транзистора 77 потенциал его коллектора, а сле довательно, и потенциал базы транзистора Т2 повыша ются. Это приводит к уменьшению коллекторного тока транзистора Т2, понижению потенциала его коллектора и понижению потенциала базы транзистора 77. Разви вается лавинообразный процесс, в результате действия которого транзистор 77 открывается, а транзистор Т2 закрывается. Потенциал коллектора транзистора 77 по вышается почти до нулевого значения.
Коллекторный ток транзистора 77, протекая через термистор 7?т и нагревая его, приводит к уменьшению величины сопротивления Ri. Процесс установления температуры терморезистора, а следовательно, и вели чины его сопротивления протекает с постоянной вре мени зависимой от типа терморезистора. Вследствие
экспоненциального уменьшения сопротивления термо резистора уменьшается величина сопротивления кол лекторной нагрузки R m + R i , что приводит к понижению потенциала коллектора транзистора 77 и понижению потенциала базы транзистора Т2 (рис. 1.17,6); в мо мент достижения потенциалом базы транзистора Т2 относительно эмиттера напряжения отсечки ео транзи стор Т2 открывается, потенциал его коллектора повы шается, что приводит к закрыванию транзистора 77 и возвращению схемы в исходное состояние.
В качестве выходного используется импульс, сни маемый с коллектора транзистора Т2.
Во избежание влияния температуры окружающей среды на длительность /и следует использовать термо резисторы косвенного подогрева и подогревную обмот-
5 6
ку использовать для предварительного нагрева терморезнстора до температуры, превышающей температуру окружающей среды. При этом небольшие колебания температуры среды незначительно скажутся на измене нии величины сопротивления терморезистора [11], а сле довательно, и Ui.
В [47,70] предложены оригинальные схемы мультивибраторов, обладающих высокой стабильностью периода автоколебаний за счет использования двух управляющих мостовых схем с терморезистора ми косвенного подогрева, подогреватели которых являются нагрузоч ными сопротивлениями триггера. Предложенное в Г33] электротер мическое .хронирующее устройство, состоящее из нескольких пар тер мисторов (терморезнсторов с отрицательным температурным коэф фициентом) и позисторов (терморезисторов с положительным темпе ратурным коэффициентом), позволяет создавать весьма большие длительности, выходящие за верхний предел миллисекундного диа пазона.
2.Генераторы импульсов на полевых
транзисторах
2.1. Полевые транзисторы в импульсных схемах
В отличие от биполярного транзистора, в работе которого принимают участие как положительные (дыр ки), так и отрицательные (электроны) свободные носи тели, полевой транзистор представляет собой униполяр ный прибор— ток в нем обусловлен только свободными основными носителями в проводящем канале. Ток основных носителей направлен от истока, представляю щего омический контакт, через проводящий канал
кстоку, который также является омическим контактом.
Спомощью затвора, являющегося управляющим элек тродом, осуществляется изменение проводимости ка нала.
Полевые транзисторы по принципу действия под разделяют на две группы: транзисторы с управляющим р-'п переходом и транзисторы с изолированным затво ром или со структурой МДП (металл — диэлектрик —
полупроводник). Транзисторы с изолированным затво ром, в свою очередь, подразделяются на МДП-транзи-
57
сторы со встроенным |
каналом (с проводящим |
каналом) |
и МДП-транзисторы |
с индуцированным |
каналом |
(рис. 2.1). |
|
|
Различают два режима работы полевых транзисто ров— режим обеднения и режим обогащения канала носителями заряда. В режиме обеднения увеличение абсолютного значения напряжения на затворе приводит к уменьшению тока стока; в режиме обогащения уве личение абсолютного значения напряжения на затворе приводит к увеличению тока стока.
Полевые транзисторы с управляющим р-п. перехо дом могут работать лишь в режиме обеднения (рис. 2.1,а, б). Нормальная работа транзистора с р-ка- налом наблюдается лишь при положительных или ну левом напряжениях смещения на затворе. При подаче отрицательного напряжения появляется прямой ток через участок затвор — исток, и входное сопротивление транзистора резко уменьшается. Аналогично, нормаль ная работа транзистора с п-каналом наблюдается лишь при отрицательных или нулевом напряжениях смеще ния на затворе. Поэтому в импульсных схемах, в кото рых в качестве активных элементов используются поле вые транзисторы с р-п переходом, используется схема включения полевого транзистора с «нулевым» затвором
(рис. 2.2,а).
МДП-транзисторы с проводящим каналом могут работать как в режиме обеднения, так и в режиме обо гащения (рис. 2.1,в, г). Поэтому в импульсных схемах, в которых в качестве активных элементов используются МДП-транзисторы с проводящим каналом, использует ся как схема включения с «нулевым», так и с «отрица тельным» затвором транзистора с п-каналом (рис. 2.1,6) и с «нулевым» и «положительным» затвором для тран зистора с р-каналом.
МДП-транзисторы с индуцированным каналом мо гут работать только в режиме обогащения (рис. 2.1,д, е,
2.2,в).
Пороговое напряжение е0 (рис. 2.1) положительно для р-канального полевого транзистора с р-п переходом и р-канального МДП-транзистора с проводящим кана
лом; е0 |
отрицательно для р-канального МДП-транзи |
||
стора |
с |
индуцированным каналом. Аналогично, е0< 0 |
|
для |
/г-канального полевого транзистора |
с р-п перехо |
|
дом |
и /г-канального МДП-транзистора |
с проводящим |
55
Рис. 2.1. Обозначения и характеристики полевых транзисторов:
а 59
полевые транзисторы с управляющим р-п переходом; а, г — МДП-транзисторы со встроенными проводящими канала.чи- д. е — МДП-транзисторы с индуцированными клапанами (27).