книги из ГПНТБ / Важенина, З. П. Транзисторные генераторы импульсов миллисекундного диапазона
.pdfведливы |
и формулы, |
определяющие |
нестабильность |
импульса: |
||||
Дг1,, = Дг“п |
(0.44) и |
<Jt |
(0.45), в которых а= 1 . |
При rex |
же уело- |
|||
|
|
П |
|
R, |
Ri |
и t„ |
|
|
виях, при которых определялись |
автоколебательного |
|||||||
мультивибратора, |
находим R ,= 172 кОм, |
7?= 1,2 |
МОм и /„ = 120 мс. |
|||||
Длительность |
среза |
импульса |
/с |
определяется временем пере |
ключения /„ер (0.24). Время восстановления, определяемое в ге нераторах миллисекундных импульсов процессом разряда конден сатора, составляет
/п« 4 тр=2Сгоо, |
(0.49) |
что равно (20 ... 60) мкс для низкочастотных кремниевых тран зисторов типа МП111 ... МП116.
В исходном состоянии базовые токи и заряды неосновных но
сителей в базовых областях транзисторов ЭДД |
составляют |
/бі„«/б2„= (E - U CB)/2R~E/2R, |
(0.50) |
2R. |
(0.51) |
Сигнал запуска первоначально выводит из состояния насыщения транзистор Т1, повышая его коллекторный ток. Ток запуска во время фронта нарастает примерно пропорционально времени
|
|
|
/зап= *5эап/ |
|
|
(0.52) |
(Злпп |
в этом выражении — крутизна |
сигнала |
запуска). |
Поэтому |
||
транзистор Т1 выйдет из насыщения в момент |
|
|
||||
|
^Рі = |
Лпн/'-'зап = /Н/2/?3зап = Фбш/^а^эпп- |
(0.53) |
|||
Длительность |
фронта |
импульса запуска |
зап^Ѵ Целесообразно |
|||
обеспечить время |
запуска |
/зап^/ф зппПосле |
выхода транзистора |
|||
Т1 |
из насыщения начинается процесс |
рассасывания в транзисторе |
Т2. Если ток запуска не будет нарастать, то длительность процесса рассасывания транзистора Т2 значительно возрастает из-за наличия отрицательной обратной связи через транзистор 77 (обратный ток базы транзистора Т2, представляющий собой прямой ток коллектора этого транзистора, увеличивает прямой ток базы транзистора ТІ, что приводит к увеличению коллекторного тока транзистора ТІ и замедленному повышению обратного тока базы транзистора Т2).
Поэтому целесообразно иметь /рі < |
^ ачто обеспечивается при |
кру |
|||||
тизне |
запускающего тока |
|
|
|
|
|
|
|
S3m>E$/2Rxa. |
|
(0.54) |
||||
После выхода транзистора Т2 из насыщения сформируется ко |
|||||||
роткий фронт с длительностью |
Iф < \ , |
если |
по-прежиему |
нара |
|||
стает |
запускающий -ток. Для этой |
цели |
следует иметь |
|
|||
|
5зап > |
Др/Дѵ |
|
|
(0.55) |
||
Тогда |
длительность запускающего |
импульса должна |
быть |
|
|||
|
-зал = ^Р1 + ^Р2 + |
Та. |
|
|
(0.56) |
||
Здесь |
время выхода транзистора Т2 из насыщения, |
отсчитываемое |
|||||
от момента выхода из насыщения транзистора |
77, равно |
|
|||||
|
/ра |
/р, < |
0,5та, |
|
|
(0.57) |
20
Схемы запуска ждущего мультивибратора на ЭДД (рис. 0.8) должны быть выполнены таким образом, чтобы обеспечивать высо кое (по сравнению с гgo) внутреннее сопротивление цепи запуска и вентильный его характер. Последнее необходимо для того, чтобы исключить прохождение импульса, возникающего на базе транзи стора Т2 в момент переключения ЭДД, в источник запускающих
импульсов. Имеются схемы запуска |
с диодным (рис. |
0.8,а) |
и тран |
||
зисторным (рис. 0.8,6) входами. В |
схеме запуска |
с |
диодным |
вхо |
|
дом делитель R3, R4 используется |
для запирания |
диода |
п |
при |
отсутствии импульса запуска. Недостатком этой схемы является ее критичность к параметрам C3Un, R3 и R4. Гораздо лучшей является схема с транзисторным входом, имеющая очень большое внутреннее
Выход
а |
S |
Рис. 0.8. Схемы запуска ждущего мультивибратора на ЭДД:
а — диодный вход; 6 — транзисторный вход.
сопротивление, высокое быстродействие и практически полную изо ляцию между входом и выходом. Кроме того, в схеме с диодным запуском необходимо решать проблемы, связанные с разрядом за пускающего конденсатора Сз„п, а также обеспечивать необходимую мощность запуска. В схеме с запуском через транзистор эти про блемы решаются значительно легче, так как они не осложняются дополнительными ограничениями амплитуды запускающего им пульса.
Простая схема автоколебательного мультивибратора на ЭДД позволяет получить период повторения, примерно в два раза боль ший, чем схема с коллекторно-базовыми связями. Это обусловлено
тем, |
что на |
процесс заряда конденсатора |
в мультивибраторе на |
|
ЭДД |
влияет не ток /,;о, а ток До, который |
в несколько раз |
меньше |
|
/ ко; |
кроме |
того, величина времязадающего |
сопротивления |
в муль |
тивибраторе на ЭДД ограничивается не условием насыщения тран зисторов, как в мультивибраторе с коллекторно-базовыми связями, а условием возбуждения, что позволяет увеличивать времязадающее сопротивление в мультивибраторе на ЭДД.
Автоколебательный мультивибратор на ЭДД имеет следующие преимущества перед мультивибратором с коллекторно.-базовыми свя
зями: а) более широкий диапазон плавной |
регулировки частоты |
|||
повторения; б) мягкое |
самовозбуждение; |
в) |
фазовую |
определен |
ность при включении напряжения питания |
(начинается формирова |
|||
ние промежутка между |
импульсами); г) |
значительно |
большую |
21
скважность (до нескольких тысяч); д) удобство плавной регулиров ки с помощью времязадающего резистора Я (в мультивибраторе с коллекторно-базовыми связями приходится использовать спарен
ный потенциометр); е) меньшее количество элементов (три |
резисто |
ра вместо четырех и один конденсатор вместо двух). |
уступает |
Простая схема ждущего мультивибратора на ЭДД |
|
схеме ждущего мультивибратора с коллекторно-базовыми |
связями |
по максимальной длительности импульса в 1,5 раза. Однако, в от личие от последнего, ждущий мультивибратор на ЗДД работает с одним источником питания и имеет значительно меньшее время восстановления. Поэтому в некоторых случаях предпочтительно использовать мультивибратор на ЭДД.
Существуют схемы мультивибраторов на ЭДД, у которых зна чительно выше частота повторения или гораздо больше длитель ность импульса при той же их стабильности, что и в простых схе мах. Улучшенные схемы описаны в гл. 3.
1. Генераторы импульсов на биполярных транзисторах
1. 1. Мультивибраторы
Ждущий мультивибратор с коллекторно-базовыми связями
Во введении показано, что классическая схема муль тивибратора с коллекторно-базовыми связями (рис. 0.1) при значениях емкости хронирующего конденсатора С= 0,1 мкФ нормально работает лишь в микросекундном диапазоне; работа в миллисекундном диапазоне
Рис.' 1.1. Схема мультивибратора с дополнительным транзистором, шунтирующим часть разрядного сопротивления.
могла бы быть реализована на кремниевых транзисторах лишь при значениях Я порядка 1 МОм, но при этом трудно осуществить условие насыщения второго транзи стора i?<'ß^K2 при приемлемых значениях Яю-
Схема ждущего мультивибратора с коллекторно-ба зовыми связями по рис. 1.1 [39] позволяет избавиться
23
öt названной трудности, так как в ней Шунтііруётсй часть базового резистора R в течение ждущего состоя ния схемы, обеспечивая условие насыщения транзисто ра Т2 при небольших значениях RKZ (единицы килоом); включенный в коллекторно-базовую цепь транзистора Т2 импульсный трансформатор облегчает' регенератив
ное опрокидывание схемы при больших значениях R (сотни килоом).
Принцип действия. В исходном (ждущем) состоянии транзисторы Т2 и ТЗ открыты и насыщены. Насыщен ный транзистор ТЗ «стянут в точку» и закорачивает резистор R5 (являющийся частью базового сопротивле ния R), а также резистор R8 (являющийся частью сопротивления в цепи коллектора Т2). Поэтому насы щенное состояние транзистора Т2 обеспечивается вы полнением неравенства
■/?4<ОРмті2^7> |
(1-1) |
где ßmmfi — минимальное значение коэффициента усиле ния базового тока транзистора Т2 в схеме с общим эмиттером; R4 — часть сопротивления R.
Насыщенное состояние транзистора ТЗ (при условии, что транзистор Т2 насыщен) обеспечивается выполне нием неравенства
ßimitiз^ б з ^ Л тз, |
(1-2) |
|
где / кнз= £ к/Я4; /бз = Ибз/Гвхнз. Здесь |
|
|
" б з = Я ,+ (Я 8||/в*нз) |
IIГвх ,,з) И |
|
Гвхиз — входное сопротивление |
насыщенного |
транзисто |
ра ТЗ.
Транзистор 77 закрыт, если wsi>0. Учитывая, что насыщенный транзистор Т2 «стянут в точку», и прене брегая падением напряжения на открытом диоде ДЗ, определим напряжение на базе «бь
Е |
RiRs |
или |
£ > W ? „ |
(1-3) |
|
Мб,— Ri.+ Ri R з |
Ri + Ri >;o |
||||
|
|
|
|||
где IKoi — обратный |
ток коллекторного |
перехода |
запер |
того транзистора Т1.
Конденсатор С в исходном состоянии заряжен до напряжения источника питания Ек за вычетом падения
24
напряжения на сопротивлении RKl за счет теплового тока коллекторного перехода транзистора 77.
Запуск схемы осуществляется импульсами положи тельной полярности, поступающими через R3, С1 и пусковой диод Д1 на коллектор транзистора 77 и через конденсатор С на базу транзистора Т2. С приходом запускающего импульса транзистор Т2 выходит из на сыщения, приобретая усилительные свойства; потенциал коллектора транзистора Т2 понижается, что приводит к открыванию транзистора 77, повышению потенциала его коллектора и к повышению потенциала базы тран зистора Т2. В схеме развивается лавинообразный про цесс опрокидывания. Развитию регенеративного процес са способствует импульсный трансформатор, включен ный в коллекторно-базовую цепь транзистора Т2. При «б2 > 0 происходит рассасывание неосновных носителей
через коллекторный переход, что приводит к появлению значительной величины базового тока отрицательной полярности II к частичному сбросу напряжения на кон денсаторе:
|
|
Л £ /с = до/С=Іб2Хф/С— Е кхф/ДіС, |
|
( 1 . 4 ) |
||||
где |
qo — заряд, накопленный |
в базе насыщенного |
тран |
|||||
зистора Т2\ |
Тф — постоянная |
времени транзистора |
(па |
|||||
раметр транзистора). |
|
|
|
|
|
|||
С помощью справочника по транзисторам і[30] значе |
||||||||
ние Тф определяется по формуле |
Тф = 6,25£ф/, где |
іф' — |
||||||
время включения, измеренное в определенном режиме |
||||||||
при |
коэффициенте |
насыщения |
Кв= 5 и |
приведенное |
||||
в справочном листе в таблице «Параметры переключе |
||||||||
ния». При отсутствии указанных данных на выбранный |
||||||||
тип |
транзистора |
можно |
воспользоваться формулой |
|||||
Тф~1/2я/р, |
где /р — граничная |
частота |
транзистора |
|||||
в схеме с общим эмиттером [ f y = f al$\ ß=кх/(1—та)]. |
|
|||||||
Опрокидывание |
схемы |
заканчивается |
закрыванием |
|||||
транзистора |
Т2 и диода ДЗ, |
вхождением |
в насыщение |
транзистора 77 и переходом транзистора ТЗ в состоя ние, характеризующееся малыми токами (микрорежим). Насыщенное состояние транзистора Т1 обеспечивается при выполнении условия Рі/бі>/ині, которое для мини мальной температуры заданного диапазона температур
переписывается |
в виде |
fWm/Gi |
Так как диод ДЗ |
смещен в обратном направлении, |
то значения / бі и / кні |
||
соответственно |
равны |
Igj= ЕД (R%+Re) — (£/7?1), / кm = |
25
=£ц//?к1. Подставляя эти значения в неравенство, на
писанное выше, п решая его относительно R2, получаем условие насыщенного состояния транзистора 77 в виде
R.y |
_____ РмпіП^кі______ |
Л , |
(1.5) |
|
1Н- СРміпі^-^кі/ TKR,) |
||||
|
|
|
В течение запертого состояния транзистора Т2 в его базовой цепи включено полное сопротивление R = Ri„+Rb, так как в течение этого вре
|
|
|
|
мени |
транзистор ТЗ почти |
||||
|
|
|
ИТ закрыт. Поэтому перезаряд |
||||||
|
|
|
|
емкости |
|
конденсатора |
С |
||
|
|
|
|
происходит |
через открытый |
||||
|
|
|
|
насыщенный транзистор |
77, |
||||
|
|
|
|
источник коллекторного |
пи |
||||
|
|
|
|
тания Як и разрядное сопро |
|||||
|
|
|
|
тивление R в |
соответствии |
||||
|
|
|
|
с эквивалентной схемой,изо |
|||||
|
|
|
|
браженной |
на рис. 1.2. На |
||||
|
|
|
|
эквивалентной схеме шунти |
|||||
|
|
|
|
рующее |
действие запертого |
||||
Рис. |
1.2. |
Эквивалентная |
схема |
транзистора Т2 и шунтирую |
|||||
щее |
действие |
транзистора |
|||||||
разряда |
конденсатора в |
схеме |
ТЗ, работающего в микроре |
||||||
рис. |
1.1 |
(ключ ТіІ замкнут). |
жиме, |
|
на |
цепь перезаряда |
|||
|
|
|
|
учтено |
введением обратных |
токов коллекторных переходов второго и третьего тран зисторов. Начальный (минимальный) коллекторный ток транзистора ТЗ, работающего в мпкрорежиме, опреде ляется выражением [30]
|
: Л(о | і |
-Ь кіб |
^216 I “Ь (Яв/Тэ) )—| ^ |
|
||||
|
1+ (Rjr.) |
I |
|
|||||
|
|
1 |
1 |
■— Л (о(Рм + |
1)> |
|
||
|
|
|
|
|||||
где ßM— значение ß в микрорежиме. Величина |
ßMопре |
|||||||
деляется формулами (0.14) |
... |
(0.18). |
|
|
||||
Из эквивалентной схемы перезарядной цепи, изо |
||||||||
браженной |
на рис. |
1.2, |
видно, |
что |
при 7 = сю |
(начало |
||
перезаряда |
принято |
за |
7 = 0) |
ток |
перезаряда |
емкости |
||
Іс = 0 И « 6 2 ( СЮ ) = — |
( £ к + / кОзЯ4 + UК02 + |
( ßM3 + 1) 7коз] Rs} = |
= —[£„+/„02# + №мз+ 1 )/коз# 5]. К этому значению «52(0°)
стремится напряжение на базе транзистора Т2 при пере заряде конденсатора С, изменяясь по экспоненциально му закону от значения «бг(0) = ис(0) = Umi—&>ие с по-
26
стоянной времени x=R C (см. рис. 1.3); значение Ді£Ус, входящее в выражение Ибг(О), определяется формулой
(1.4), а величина Umі в случае выбора насыщенного режима первого транзистора равна (EK—IKoiRKi).
С учетом переноса начала координат в точку Оі закон изменения U6z(t) принимает вид
|
Иб2 (0 0 = |
[^ 6 2 |
(0) + |
+ /ко=Я “Ь |
|
|
При t = tu |
+ (Рмз + |
1) ^К03^5--- |^бН2 І ] е |
tlX- |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Ек+ |
r ^ R + (ßM3 + |
1) /козЯ5 - |
ko | = |
[Ub (0) + |
||
"Ь |
4~ ^К02^ “Ь (рмз“Ь 1) ^коз^з— I Нби2 I ] е |
к , |
||||
где е0— напряжение |
отпирания |
транзистора |
Т2\ tn— |
длительность формируемого мультивибратором импуль са (длительность запертого состояния транзистора Т2).
27
Логарифмируй последнее выражение, получаем фор мулу для определения длительности импульса:
ta= RC ln |
1+ |
ббг(о) Ч~ I go I — I ^Asna I |
( 1.6) |
|
£ к 4- Ao2^ + (РмЗ + 0 /к03^5 -- I e0I |
||||
|
После подстановки значения U52(0) путем несложных
преобразований с учетом неравенства Ik<qR + ($ыз + + 1 )Л(оз^5— |ео| формулу (1.6) перепишем в виде
|
;„ = RC In 2 |
- |
Лиіі^кі + |
I kozR 4~ (Рмз 4~ l) /цоз^Е — |
||||
|
|
|
|
|
2E . |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
_.— 2 I g0 |
I -j- I |
U(,jіа I + |
ДЕ/, |
||
|
При |
4" IkozR + (ßws + |
1) IkozR* |
|
||||
|
|
2 |е 0| + Д/Ус]/2£к< 1 |
||||||
формула для определения f„ принимает вид |
||||||||
^ |
P jQ |
Г о 7 |
АіО 1^ к 1 ~1~ Л і0 2 ^ Т ~ |
(Рм З + Ч |
J КОЗ^б 2 I е0 I - ) - б , б д 2 + ^ б ,с |
|||
|
|
|_ |
|
|
|
|
2£к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1-7) |
|
Так |
как |
[ЛсоЛі + |
7K0J? + ( ß M S 0 Vkos^s — ^ | е01-)- |
||||
+ |
1U6ai\ + AUc\i2EK^ 0 J , |
то |
|
|||||
|
|
|
|
/и = |
|
0,7RC. |
(1.8) |
В момент t = t,, потенциал базы транзистора Т2 до стигает потенциала отпирания во. Вновь развивается регенеративный процесс опрокидывания схемы.
В качестве выходных импульсов длительностью ta используются импульс положительной полярности, сни маемый с коллектора транзистора Т1, и импульс отри цательной полярности, снимаемый с коллектора транзи стора Т2. Амплитуда положительного импульса Uml и амплитуда отрицательного импульса Um2 соответственно равны
Umi—Ек—IkoiRku U-mz—Ек—Ikoz{Ri + R s) ■ (1.9)
Введение импульсного трансформатора в схему мультивибратора позволяет получить выходные импуль сы, по форме близкие к прямоугольной. Так, длитель ность фронта положительного перепада импульса на коллекторе Т2, которая определяется временем нахо ждения транзистора Т2 в активной области от момента
28
открывания транзистора до момента вхождения в на сыщение, может быть найдена по формуле, выведенной
в [17] для блокпиг-генератора. Это время по сравнению
сдлительностью формируемого мультивибратором вы ходного импульса ta предельно мало:
^ = 2.3'' [ f ( 1+ |
ж г ) + г' - |
с -' |
где г'Вх2 =ІгВХ2//г2;?ігвх;=уг11; |
Rajn 2x ; |
C„f— емкость |
коллекторного перехода; щ и п — соответственно коэф фициент трансформации между коллекторной и нагру зочной и между коллекторной и базовой обмотками импульсного трансформатора. Оптимальное значение п
с точки зрения получения минимальной величины t~
равно
__ |
1 / |
' пх2 |
I |
РгГцхг^к |
• |
«ОПТ— |
у |
R,a |
І " |
^ |
Форма импульса на коллекторе Т1 при отрицатель ном скачке на нем зависит от времени заряда конденса тора С через сопротивление RKi и входное сопротивле ние гвхн2 насыщенного транзистора Т2. Это время значительно меньше, чем в классической схеме мульти вибратора, за счет дополнительной э. д. с., образующей ся в базовой обмотке импульсного трансформатора и включенной при заряде конденсатора С согласно с на пряжением источника Ек.
Температурная стабильность. Абсолютная темпера турная нестабильность длительности импульса в соот ветствии с формулой (1.7) определяется выражением
---t О ~ t,i * ~ (RC/2Ек)
<1 |
(2 |
|
+ ^ к 0 2 . “~ ^к02 о ) + |
(Рмз+ |
|
to |
<1 |
|
— 2 ( М о — | е 0 | |
. ) + ( | |
|
|
г2 |
1! |
О |
1 9 |
Аіо о) + |
|
|
іо |
|
<1 |
1 )ЯЛ'к0э". |
|
^кОЗ |
|
|
<2 |
|
t] |
^Л)И2 1 ° |
|
1^бН2 1 |
^кОІ ■>*Ѵ«02 „ > А<03 « ’ |
е0 о |
И Ц ы . - соответственно |
||
<1 |
t 1 |
t\ |
t\ |
и |
обратный ток коллекторного перехода первого, второго, третьего транзистороь, напряжение отсечки и напряже-
29