- •Введение
- •1. Краткий очерк истории развития насосостроения
- •2. Центробежные насосы
- •2.1. Определение, устройство и принцип действия
- •2.2. Классификация центробежных насосов
- •2.3. Основные технические показатели насосов
- •2.3.1. Подача насоса
- •2.3.2. Напор насоса
- •2.3.2.1. Общие сведения
- •2.3.2.2. Напор манометрический, определенный по показаниям пьезометрических трубок
- •2.3.2.3. Напор манометрический, определенный по показаниям вакуумметра и манометра
- •2.3.2.4. Требуемый напор насоса в составе насосной установки
- •2.3.3. Мощность насоса
- •2.3.4. Кпд насоса
- •2.3.5. Высота всасывания насоса. Кавитация
- •Давление насыщенных паров воды
- •2.4. Основы теории лопастных гидравлических машин
- •2.4.1. Схема движения жидкости в рабочем колесе насоса
- •2.4.2. Основное уравнение работы лопастных гидравлических машин (уравнение л. Эйлера)
- •2.4.3.2. Теоретический напор рабочего колеса на основании уравнения Бернулли
- •2.4.3.3. Действительный напор рабочего колеса
- •2.4.3.4. Влияние формы лопаток рабочего колеса на напор насоса
- •2.4.4. Теоретическая и действительная подача рабочего колеса насоса
- •2.4.5. Характеристика насоса
- •2.4.5.1. Напорная характеристика насоса
- •2.4.5.2. Рабочая характеристика насоса
- •2.4.5.3. Изменение характеристики насоса при изменении частоты вращения рабочего колеса
- •2.4.5.4. Изменение характеристики насоса при обточке рабочего колеса по внешнему диаметру
- •2.4.6. Подобие лопастных машин и типизация насосов
- •2.5. Работа насоса на сеть
- •2.5.1. Характеристика сети
- •2.5.2. Рабочая точка насоса
- •2.5.3. Совместная работа нескольких насосов на сеть
- •2.5.3.1. Параллельная работа насосов на сеть
- •2.5.3.2. Последовательная работа насосов на сеть
- •2.5.4. Регулирование подачи насосов
- •2.5.4.1. Общие сведения
- •2.5.4.2. Регулирование подачи и напора дросселированием на нагнетании
- •2.5.4.3. Регулирование подачи дросселированием на всасывании
- •2.5.4.4. Регулирование подачи впуском воздуха
- •2.6. Маркировка центробежных насосов
- •2.7. Подбор центробежных насосов по каталогу
- •2.8. Многоступенчатые и многопоточные центробежные насосы
- •2.9. Основные вопросы эксплуатации центробежных насосов
- •2.9.1. Пуск и остановка насосных агрегатов
- •2.10. Электронасосные центробежные скважинные агрегаты для воды типа эцв
- •2.10.1. Назначение и общая характеристика
- •2.10.2. Основные узлы насосных агрегатов
- •2.10.3. Принцип работы многоступенчатого насоса
- •2.10.4. Характерные неисправности насосных агрегатов типа эцв и методы их устранения
- •3. Осевые насосы
- •3.1. Определение, устройство и принцип действия
- •3.2. Классификация осевых насосов
- •3.3. Характеристика осевого насоса
- •3.4. Маркировка осевых насосов
- •4. Вихревые насосы
- •4.1. Определение и классификация
- •4.2. Устройство и принцип действия вихревых насосов
- •4.3. Характеристика вихревого насоса
- •4.4. Маркировка вихревых насосов
- •5. Поршневые насосы
- •5.1. Определение и классификация возвратно-поступательных насосов
- •5.2. Устройство и принцип действия поршневого насоса
- •5.3. Подача поршневых насосов
- •5.3.1. Теоретическая и действительная подача насосов
- •5.3.2. Регулирование подачи насосов
- •5.4. Давление насоса. Индикаторная диаграмма
- •5.5. Мощность насоса
- •5.6. Воздушные колпаки
- •5.7. Высота всасывания насоса
- •5.8. Характеристика поршневого насоса
- •5.9. Совместная работа насоса и сети
- •5.10. Поршневые насосы, выпускаемые отечественной промышленностью
- •5.11. Неисправности поршневых насосов и методы их устранения
- •Заключение
- •Библиографический список
- •Оглавление
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
- •Гидравлические машины
2.3.2.3. Напор манометрический, определенный по показаниям вакуумметра и манометра
На практике напор, развиваемый насосом, можно определить по показаниям вакуумметра и манометра (рис. 11).
рис. 11. К вопросу определения напора насоса
по показаниям вакуумметра и манометра
(обозначения приведены в тексте)
Как указано выше, напор, развиваемый насосом определяется по формуле:
H = (Pк - Pн) / (g) + (Vк2 - Vн2) / (2g) + (Zк - Zн) . (2.3)
Абсолютное давление на входе в насос Рн с учетом установки вакуумметра равно:
Pн = Pатм - Pв , (2.8)
где Ратм - атмосферное давление на свободной поверхности расходного резервуара, Н/м2;
Pв - показание вакуумметра, Н/м2.
Абсолютное давление на выходе из насоса Рк с учетом установки манометра равно:
Pк = Pатм + Pм + ga1 , (2.9)
где Pм - показание манометра, Н/м2;
a1 - расстояние от конечного участка контрольного сечения К-К до места установки манометра, м.
При dн = dк скорости равны: Vн = Vк .
Разность zк - zн = a - расстояние между всасывающим и нагнетательным патрубками по вертикали насоса.
Подставив вышеуказанные обозначения в уравнение (2.3), получим:
H = (Pатм + Pм + ga1) / (g) + a ,
или
H = Pм / (g) + Pв / (g) + a1 + a ,
где a1 + a = h0 - расстояние между вакуумметром и манометром, измеренное по вертикали, м.
Тогда
H = Pм / (g) + Pв / (g) + h0
или
H = Pм / + Pв / + h0 , (2.10)
где Рм и Рв - измеряются в Н/м2.
Так как на шкалах современных манометров и вакуумметров указывается размерность в кгс/см2, то сделаем пересчет к показаниям в м водяного столба.
Так как рg = - удельный вес жидкости, измеряемый в Н/м3 (для воды = 9,81 кН/м3), а давление Р измеряется приборами давления со шкалой в кгс/см2, то:
.
Учитывая, что 1 кгс / см2 = 98,1 кН / м2, то для воды при = 9,81 кН/м3 получим:
.
Окончательно получим:
H = 10M + 10B + h0 , (2.11)
где М - показание манометра со шкалой в кгс/см2, установленного на напорном патрубке;
В - показания вакуумметра со шкалой в кгс/см2, установленного на всасывающем патрубке;
10 - коэффициент пересчета показания приборов в кгс/см2 для воды на м водяного столба;
h0 - расстояние по вертикали между точкой присоединения вакуумметра и центром манометра, м.
2.3.2.4. Требуемый напор насоса в составе насосной установки
Насос, как гидравлическая машина, только тогда способен выполнять присущую ему работу, если он "обвязан" соответствующей трубопроводной арматурой, т.е. входит в состав насосной установки.
рис. 12. Схема насосной установки:
1 - насосный агрегат;
2 - расходный резервуар;
3 - фильтр;
4 - всасывающий клапан;
5 - всасывающий трубопровод;
6 - вакуумметр;
7 - манометр;
8 - напорно-регулирующая задвижка;
9 - нагнетательный трубопровод;
10 - напорный резервуар.
Выше рассматривались методы измерения напора насоса с помощью приборов давления.
При проектировании трубопроводного транспорта воды (а также и других жидкостей) используется схема насосной установки со следующими исходными данными (рис. 12):
а) производительность (расход) установки, отвечающая условиям потребителя;
б) геометрическая высота подъема воды;
в) длина (а иногда и диаметр) трубопровода.
Для данной схемы необходимо подобрать насос. Как известно, насос подбирается по двум главным параметрам: по подаче Q и напору Н. Если один из параметров – подача (т.е. производительность) задана, следовательно, нужно определить требуемый напор Нтр.
Отсюда, под понятием требуемого напора Нтр понимается численное значение напора, которым должен обладать насос, чтобы удовлетворить заданную схему трубопроводного транспорта воды. Но для этого необходимо выполнение следующего условия Н > Нтр, где Н - напор насоса, м; Нтр - требуемый напор насосной установки, м.
Зная требуемый напор насосной установки Нтр , по каталогам подбираем насос с соответствующим напором Н и подачей Q.
Требуемый напор насосной установки Нт с любым типом насоса определяется из следующих соображений (рис. 12).
Воспользуемся полученной формулой определения напора насоса (2.3) при рассмотрении работы насосной установки для подъема жидкости на заданную высоту в напорный резервуар 10.
В дополнение к ранее рассмотренным характерным сечениям проведем еще сечение M-М по свободной поверхности напорного резервуара 10.
С помощью уравнения Бернулли найдем значения пьезометрических высот Pк/(g) и Pн/(g) при входе и выходе из насоса и подставим в формулу (2.3).
Уравнение Бернулли для сечения О-О и Н-Н относительно сечения О-О запишем в следующем виде:
, (2.12)
где Z0 = 0;
V0 - скорость перемещения свободной поверхности расходного резервуара; условно считаем, что V0 = 0.
Отсюда:
Pн / (g) = P0 / (g) - Vн2/(2g) - Zн - , (2.13)
где - потери напора при движении потока жидкости во всасывающем трубопроводе 5, т.е. на участке между сечениями О-О и Н-Н.
Затем составим уравнение Бернулли для сечений К-К и M-М относительно сечения 0-0:
, (2.14)
где Vм - скорость перемещения свободной поверхности напорного резервуара; условно считаем Vм = 0.
Откуда:
Pк /(g) = Hг + Pм / (g) - Vм2/(2g) - Zк + , (2.15)
где Нг - геометрическая высота подъема, или высота подачи жидкости, м;
- потери напора при движении потока жидкости в нагнетательном трубопроводе 9, т.е. на участке между сечениями К-К и M-М, м.
Подставив полученные выражения (2.13) и (2.15) в формулу (2.3), после некоторых преобразований получим:
Нтр = Hг + (Pм+ P0)/(g) - Vм2/(2g) + + , (2.16)
где (Pм+ P0)/(g) - напор противодавления, м; учитывает разность между давлением на свободную поверхность напорного и расходного резервуаров.
Если напорный и расходный резервуары открыты, т.е.:
Рм = Р0 = Ратм, (Pм+ P0)/(g) = 0 , то требуемый напор насосной установки запишем в следующем виде:
Hтр = Hг + + . (2.17)
Из формулы (2.17) можно сделать важный практический вывод: напор, развиваемый насосом установки, расходуется на преодоление высоты подъема жидкости и на потери напора во всасывающей и нагнетательной линиях трубопроводов.