- •Введение
- •1. Краткий очерк истории развития насосостроения
- •2. Центробежные насосы
- •2.1. Определение, устройство и принцип действия
- •2.2. Классификация центробежных насосов
- •2.3. Основные технические показатели насосов
- •2.3.1. Подача насоса
- •2.3.2. Напор насоса
- •2.3.2.1. Общие сведения
- •2.3.2.2. Напор манометрический, определенный по показаниям пьезометрических трубок
- •2.3.2.3. Напор манометрический, определенный по показаниям вакуумметра и манометра
- •2.3.2.4. Требуемый напор насоса в составе насосной установки
- •2.3.3. Мощность насоса
- •2.3.4. Кпд насоса
- •2.3.5. Высота всасывания насоса. Кавитация
- •Давление насыщенных паров воды
- •2.4. Основы теории лопастных гидравлических машин
- •2.4.1. Схема движения жидкости в рабочем колесе насоса
- •2.4.2. Основное уравнение работы лопастных гидравлических машин (уравнение л. Эйлера)
- •2.4.3.2. Теоретический напор рабочего колеса на основании уравнения Бернулли
- •2.4.3.3. Действительный напор рабочего колеса
- •2.4.3.4. Влияние формы лопаток рабочего колеса на напор насоса
- •2.4.4. Теоретическая и действительная подача рабочего колеса насоса
- •2.4.5. Характеристика насоса
- •2.4.5.1. Напорная характеристика насоса
- •2.4.5.2. Рабочая характеристика насоса
- •2.4.5.3. Изменение характеристики насоса при изменении частоты вращения рабочего колеса
- •2.4.5.4. Изменение характеристики насоса при обточке рабочего колеса по внешнему диаметру
- •2.4.6. Подобие лопастных машин и типизация насосов
- •2.5. Работа насоса на сеть
- •2.5.1. Характеристика сети
- •2.5.2. Рабочая точка насоса
- •2.5.3. Совместная работа нескольких насосов на сеть
- •2.5.3.1. Параллельная работа насосов на сеть
- •2.5.3.2. Последовательная работа насосов на сеть
- •2.5.4. Регулирование подачи насосов
- •2.5.4.1. Общие сведения
- •2.5.4.2. Регулирование подачи и напора дросселированием на нагнетании
- •2.5.4.3. Регулирование подачи дросселированием на всасывании
- •2.5.4.4. Регулирование подачи впуском воздуха
- •2.6. Маркировка центробежных насосов
- •2.7. Подбор центробежных насосов по каталогу
- •2.8. Многоступенчатые и многопоточные центробежные насосы
- •2.9. Основные вопросы эксплуатации центробежных насосов
- •2.9.1. Пуск и остановка насосных агрегатов
- •2.10. Электронасосные центробежные скважинные агрегаты для воды типа эцв
- •2.10.1. Назначение и общая характеристика
- •2.10.2. Основные узлы насосных агрегатов
- •2.10.3. Принцип работы многоступенчатого насоса
- •2.10.4. Характерные неисправности насосных агрегатов типа эцв и методы их устранения
- •3. Осевые насосы
- •3.1. Определение, устройство и принцип действия
- •3.2. Классификация осевых насосов
- •3.3. Характеристика осевого насоса
- •3.4. Маркировка осевых насосов
- •4. Вихревые насосы
- •4.1. Определение и классификация
- •4.2. Устройство и принцип действия вихревых насосов
- •4.3. Характеристика вихревого насоса
- •4.4. Маркировка вихревых насосов
- •5. Поршневые насосы
- •5.1. Определение и классификация возвратно-поступательных насосов
- •5.2. Устройство и принцип действия поршневого насоса
- •5.3. Подача поршневых насосов
- •5.3.1. Теоретическая и действительная подача насосов
- •5.3.2. Регулирование подачи насосов
- •5.4. Давление насоса. Индикаторная диаграмма
- •5.5. Мощность насоса
- •5.6. Воздушные колпаки
- •5.7. Высота всасывания насоса
- •5.8. Характеристика поршневого насоса
- •5.9. Совместная работа насоса и сети
- •5.10. Поршневые насосы, выпускаемые отечественной промышленностью
- •5.11. Неисправности поршневых насосов и методы их устранения
- •Заключение
- •Библиографический список
- •Оглавление
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
- •Гидравлические машины
2.4.3.2. Теоретический напор рабочего колеса на основании уравнения Бернулли
Величину Hт можно найти и другим способом, например, с помощью уравнения Бернулли, рассматривая напор как разность между удельными энергиями, которыми обладает жидкость, прошедшая колесо, и на его входе. В основу вывода основного уравнения лопастных машин положим струйную теорию. Согласно этой теории рабочее колесо имеет число лопаток бесконечно большим. При этом считают, что лопатки расположены параллельно друг другу и поток жидкости в каждом межлопаточном пространстве состоит из бесконечно большого количества элементарных струек, движущихся параллельно друг другу, и образованных линиями тока осредненных скоростей относительного движения.
При этом элементарные струйки участвуют в переносном (вращательном) движении вместе с колесом вокруг неподвижной горизонтальной оси 0 (z), совпадающей с осью вала (рис. 15).
Выделим элементарную струйку AB и воспользуемся уравнением Бернулли, обозначая входное сечение I-I и выходное II-II. За плоскость сравнения принимаем плоскость О-О. Рабочее колесо насоса вращается с угловой скоростью w. В этом случае теоретический напор Hт, создаваемый насосом согласно уравнению Бернулли, можно рассматривать как разность между удельной энергией, которой обладает жидкость, прошедшая через насос ек, и удельной энергией жидкости перед насосом ен:
, (2.60)
, (2.61)
(2.62)
Пренебрегая разностью геометрических высот частиц жидкости, находящихся на выходе из рабочего колеса z2 и при входе в него Zl т.е. Z2 - Zl 0, что практически вполне допустимо, ибо разность мала сравнительно с разностью давлений Р2-P1 общее выражение теоретического напора при бесконечно большом числе лопаток рабочего колеса и без учета потерь напора (идеальная жидкость) может быть представлена в виде:
(2.63)
где - удельная потенциальная энергия давления жидкости, м;
- удельная кинетическая энергия жидкости, м.
Составим уравнение баланса энергии элементарной струйки AB (рис. 15) при ее относительном перемещении через рабочее колесо, предполагая, что рабочее колесо неподвижно, а струйки жидкости, в том числе струйка АВ, обтекают лопатки рабочего колеса с относительной скоростью W.
Пренебрегая разностью геометрических высот частиц жидкости, Z2 - Zl 0, находящихся в точках А и В, а также гидравлическими сопротивлениями внутри рабочего колеса, представим уравнение баланса энергии для рассматриваемой струйки АВ в виде:
. (2.64)
Однако реальное рабочее колесо вращается с постоянной угловой скоростью w, причем на пути АВ одна единица веса жидкости получает извне за счет работы центробежной силы Fц.с. дополнительную удельную энергию ец.с. , которая не учтена в уравнении (2.64). Поэтому, чтобы сохранить равенство в уравнении (2.64), необходимо или вычесть из правой части, или прибавить в левую часть приращение энергии от действия центробежных сил; тогда получим:
(2.65)
Удельную энергию ец.с., обусловленную работой центробежных сил, можно найти из следующих соображений. Центробежная сила Fц.с. для какого-либо промежуточного объема жидкости, обладающего единицей веса и находящегося от оси вращения на расстоянии r, равна:
Fц.с. = m U2 / r = 1/g w2 r2 / r = w2 r/g , (2.66)
где m = l/g - масса (для единицы веса), кг;
U = wr - переносная (окружная) скорость, м/с;
w - угловая скорость, с-1;
r - радиус размещения частицы, м.
Работа центробежных сил при перемещении 1 кг жидкости на бесконечно малом пути может быть определена как:
deц.с. = Fц.с. dr = w2 r/g dr (2.67)
Следовательно, искомая величина удельной энергии ец.с., приобретенной в рабочем колесе одним кг жидкости вследствие воздействия на нее центробежной силы Fц.с. на пути перемещения от rl до r2, определяется интегралом:
,
или
, (2.68)
где ,
Зная ец.с., уравнение баланса энергии (2.65) можем записать в таком виде:
,
или
(2.69)
С учетом уравнения (2.69) общее выражение теоретического напора Hт (2.63), создаваемого рабочим колесом центробежного насоса, представим в зависимости от окружных U, относительных W и абсолютных С скоростей:
. (2.70)
Из параллелограммов скоростей на входе в рабочее колесо и выходе из него (рис. 16) по теореме косинусов получим значение относительных скоростей W1 и W2 в следующем виде:
W12 = U12 + C12 – 2U1C1cos1 (2.71)
W22 = U22 + C22 – 2U2C2cos2 (2.72)
Подставив в выражение (2.70) значения Wl и W2 и выполнив простейшие преобразования, получим то же окончательное выражение для центробежного насоса, что и при использовании уравнения Эйлера в п. 2.4.3.1, т.е.:
Hт = 1/g (U2C2cos2 - U1C1cos1). (2.57)