- •Лабораторна робота №1
- •Лабораторна робота №2
- •Лабораторна робота №3
- •Лабораторна робота №4
- •Лабораторна робота №5
- •Лабораторна робота №6
- •Лабораторна робота №7
- •Лабораторна робота №8
- •Лабораторна робота №9
- •Лабораторна робота №10
- •Лабораторна робота №11
- •Лабораторна робота №12
- •Лабораторна робота №13
- •Лабораторна робота №14
- •Лабораторна робота №15
- •Лабораторна робота №16
- •Лабораторна робота №17
Лабораторна робота №14
ТЕМА: РОЗРАХУНОК ЕЛЕКТРОФІЛЬТРУ
Мета:
Теоретична частина
Очищення газів від зважених в них частинок пилу і туману за допомогою електрофільтру (рис. 1) – один з найбільш досконалих видів очищення. Цей процес заснований на ударній іонізації газу в зоні коронуючого розряду, передачі заряду іонів частинкам домішок і осадженні останніх на осаджувальних і коронуючих електродах.
Рис. 1. Електрофільтр:
1 – осаджувальний електрод; 2 – коронуючий електрод; 3 – рама; 4 – високовольтний ізолятор; 5 – пристрій для струшування; 6 – верхня камера; 7 – пилозбірник
Аерозольні частинки, що поступають в зону між коронуючим і осаджувальним електродами, адсорбують на своїй поверхні іони, набуваючи електричний заряд, і отримують тим самим прискорення, спрямоване в бік електрода з зарядом протилежного знаку.
Негативно заряджені аерозольні частинки рухаються до осаджувального електроду під дією аеродинамічних і електричних
сил, а позитивно заряджені частинки осідають на негативному коронуючому електроді. З огляду на те, що обсяг зовнішньої зони коронного розряду у багато разів більший обсягу внутрішньої, більшість частинок пилу отримує заряд з негативним знаком. Тому основна маса пилу осідає на позитивному осаджувальному електроді і лише відносно невелика – на негативному коронуючому електроді.
Порядок виконання роботи:
1.Виписуємо видні дані згідно варіанту.
2.Робимо креслення електрофільтру.
3.Розрахунок величини швидкості дрейфу частинок виконуємо за формулою:
wд |
0,059 10 10 E 2 |
dч |
; |
(1) |
|
||||
|
|
|
|
де Е – напруженість електричного поля; dч – діаметр частинок пилу;
μ– в’язкість газу.
4.Ефективність очистки газу в електрофільтрі визначається за формулою:
|
|
wд Fос |
|
; (2) |
1 exp |
|
|
||
|
Vг |
|
|
|
|
|
|
|
де Fос – поверхня осадження фільтру, м2; wд – швидкість міграції (дрейфу) частинок, м/с; Vг – витрати газу, м3/с.
5. Робимо висновок про ефективність очищення, в якому необхідно дати рекомендації щодо конструктивної зміни електрофільтру для підвищення ефективності очищення.
Вихідні дані
|
Об’єм газів, які |
Напруженість |
Розмір |
Поверхня |
Швидкість газу |
|
Варіант |
очищаються, |
електричного |
осадження |
в активній зоні, |
||
частинок,мкм |
||||||
|
м3/с |
поля, Вт/м |
фільтру, м2 |
м/с |
||
|
|
|||||
1 |
15 |
300000 |
10 |
1300 |
0,8 |
|
2 |
20 |
250000 |
12 |
1200 |
0,85 |
|
3 |
25 |
220000 |
15 |
1400 |
0,9 |
|
4 |
30 |
350000 |
17 |
900 |
0,95 |
|
5 |
35 |
400000 |
19 |
1100 |
1 |
|
6 |
40 |
270000 |
21 |
1000 |
1,05 |
7 |
45 |
290000 |
23 |
1300 |
1,1 |
8 |
50 |
320000 |
25 |
1200 |
1,15 |
9 |
65 |
350000 |
27 |
1400 |
1,2 |
10 |
60 |
370000 |
30 |
900 |
1,25 |
11 |
15 |
300000 |
10 |
1100 |
0,8 |
12 |
20 |
250000 |
12 |
1000 |
0,85 |
13 |
25 |
220000 |
15 |
1300 |
0,9 |
14 |
30 |
350000 |
17 |
1200 |
0,95 |
15 |
35 |
400000 |
19 |
1400 |
1 |
16 |
40 |
270000 |
21 |
900 |
1,05 |
17 |
45 |
290000 |
23 |
1100 |
1,1 |
18 |
50 |
320000 |
25 |
1000 |
1,15 |
19 |
65 |
350000 |
27 |
1300 |
1,2 |
20 |
60 |
370000 |
30 |
1200 |
1,25 |
21 |
15 |
300000 |
10 |
1400 |
0,8 |
22 |
20 |
250000 |
12 |
900 |
0,85 |
23 |
25 |
220000 |
15 |
1100 |
0,9 |
24 |
30 |
350000 |
17 |
1000 |
0,95 |
25 |
35 |
400000 |
19 |
1300 |
1 |
26 |
40 |
270000 |
21 |
1200 |
1,05 |
27 |
45 |
290000 |
23 |
1400 |
1,1 |
28 |
50 |
320000 |
25 |
900 |
1,15 |
29 |
65 |
350000 |
27 |
1100 |
1,2 |
30 |
60 |
370000 |
30 |
1000 |
1,25 |
Лабораторна робота №15
ТЕМА: РОЗРАХУНОК АДСОРБЕРА ДЛЯ ОЧИЩЕННЯ ПОВІТРЯ ВІД ПАРИ І ГАЗІВ
Мета: ознайомитись з порядком розрахунку адсорберів, закріпити практичні навички обчислення основних характеристик і параметрів апаратів для здійснення процесу адсорбції.
Теоретична частина
Конструктивно апарати для здійснення процесу адсорбції виконують у вигляді вертикальних (рис. 1а), горизонтальних (рис. 1б) або у вигляді кільцевих (рис. 1в) ємкостей, заповнених пористим сорбентом, через який фільтрується потік повітря, що очищається.
Рис. 1. Схеми адсорберів:
а – вертикальний; б – горизонтальний; в – кільцевий; 1 – адсорбер; шар активованого вугілля; 3 – центральна труба для подачі пароповітряної суміші при адсорбції повітря; 4 – барботер для подачі пари при десорбції; 5 – штуцер для виходу інертних до сорбенту газів при адсорбції; 6 – штуцер для виходу пари при десорбції
Порядок виконання роботи:
Розрахунок адсорбера включає дві стадії: наближений конструктивний розрахунок для визначення необхідної маси, геометрія і перевірочний розрахунок для визначення часу захисної дії адсорбера і, у разі потреби, проведення коректування розмірів апарату. При розрахунку адсорбера може бути рекомендований наступний порядок:
1.Вибираємо тип сорбенту і робочу температуру. Для збільшення його ємкості робоча температура вибирається мінімально можливою. Вибір типу сорбенту проводиться по ізотермах адсорбції при робочих параметрах (температурі і концентрації) з умови мінімальної маси сорбенту.
2.Визначаємо масу сорбенту:
mc |
k |
G c0 |
|
, |
(1) |
|
a |
|
|
||||
|
|
0 |
|
|
|
де k = 1,1…1,2 – коефіцієнт запасу; G – вагова кількість газу, кг/с; с0
– початкова концентрація пароповітряної суміші, кг/м3; τ – тривалість процесу сорбції, c; aʹ0 – статична ємкість обраного сорбенту в робочих умовах, кг/м3. Статичну ємкість адсорбенту знаходять за ізотермою адсорбції і заданою величиною концентрації речовини с0.
3.Вибираємо швидкість потоку газу W в адсорбері. Зазвичай, виходячи з умови необхідного часу контакту газу з сорбентом і мінімальних гідравлічних опорів, фіктивна швидкість пароповітряної суміші або швидкість, розрахована на повний переріз шару, вибирається в межах 0,1...0,25 м/с.
4.Визначаємо геометричні розміри адсорбера. Для циліндричного апарату діаметр (Da) і довжина шару адсорбенту (La) розраховуються за формулами:
Da |
|
4G |
; La |
|
4mc |
|
mc |
W |
. (2) |
|
г W |
г D |
G |
||||||||
|
|
|
|
|
|
5. Визначаємо гідравлічний опір, що створюється шаром сорбенту при проходженні через нього потоку газу, який очищається:
p |
3 |
|
La |
г 1 П W 2 |
Н/м2, (3) |
|
|
de П 3 |
|||
4 |
|
|
|
де λ – коефіцієнт тертя, який знаходять залежно від характеру руху:
при Re<50, |
λ=220/Re; |
(4) |
при Re=50…7200, |
λ=11,6/Re0,25, |
(5) |
де Re – критерій Рейнольдса, який визначають за формулою:
Re |
|
W de |
, (6) |
|
|||
|
|
П |
де ν – кінематична в’язкість газу, м2/с; ρг – густина газу, що очищається, кг/м3; П – пористість шару сорбенту, яка визначається за формулою:
П к н , (7)
к
де ρк і ρн – густина сорбенту, що здається і насичена, кг/м3. При однорідній зернистості вугілля ρк≈ρн П=0,37; φ – коефіцієнт форми, φ≈0,9; dе – еквівалентний діаметр зерна сорбенту, м. Для циліндричних зерен з довжиною l і діаметром d еквівалентний діаметр визначається за формулою:
|
de |
|
П d l |
|
|
|
. (8) |
|
|
|
|
|
|||
|
|
1 П |
d |
l |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
6. Визначаємо |
величину |
коефіцієнта |
масоінерції β за |
||||||||||||
формулами: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
при Re<30, |
|
0,833 Re |
0,47 P 0,33 |
|
; |
(9) |
|||||||||
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
de |
|
||
при 30<Re<150, |
|
0,53 Re |
0,64 |
P 0,33 |
D |
, |
(10) |
||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
de |
|
де P – дифузійний критерій Прандтля, який визначають за формулою:
P |
|
, |
(11) |
|
|||
|
D |
|
де D – коефіцієнт молекулярної дифузії, м2/с. Коефіцієнт молекулярної дифузії залежить від характеру дифундуючих речовин і визначається дослідним шляхом. У табл. 1 приведені величини D0 при Т=273°К і атмосферному тиску p0=9,8∙104 Н/м2. Знаючи D0 за нормальних умов, значення D при будь-яких Т і p можна визначити за формулою:
|
|
T |
|
3 |
|
p |
|
|
|
2 |
|
0 |
. (12) |
||||
D D0 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
T0 |
|
|
|
p |
|
|
|
|
Таблиця 1 |
Система |
D0∙10-4, м2/с |
Система |
D0∙10-4, м2/с |
Повітря-бутиловий спирт |
0,0703 |
Повітря-сірковуглець |
0,0883 |
Повітря-двоокис сірки |
0,122 |
Повітря-толуол |
0,0709 |
Повітря-двоокис вуглецю |
0,136 |
Повітря-триокис сірки |
0,0944 |
Повітря-ізопропіловий спирт |
0,0818 |
Повітря-хлор |
0,124 |
Повітря-метиловий спирт |
0,133 |
Повітря-хлористий водень |
0,1297 |
Повітря-нітробензол |
0,077 |
Повітря-етиловий спирт |
0,101 |
Повітря-окис вуглецю |
0,211 |
Повітря-діетиловий спирт |
0,0773 |
7. Знаходимо час захисної дії адсорбера:
а) якщо с0 знаходиться в першій області ізотерми адсорбції, то тривалість адсорбції визначаться за формулою:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
Г |
|
Г |
|
|||||
0 |
|
La |
|
|
b |
|
|
|
, (13) |
|
|
f |
|||||||||
|
|
|
W |
|
|
|
де Г – безрозмірний коефіцієнт Генрі, який розраховують за формулою:
Г |
а |
|
; |
(14) |
|
0 |
|||||
с0 |
|||||
|
|
|
La – довжина (висота) шару сорбенту, м; f – питома поверхня адсорбенту, м2/м3. Питому поверхню адсорбенту f визначають за формулою:
|
|
4 1 П |
d |
|
; |
(15) |
|||
f |
|
|
|
|
|
l |
|||
d l |
2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
b – коефіцієнт, який визначається залежно від співвідношення вмісту речовини, яка поглинається, на вході і виході адсорбера c/c0
(табл. 2):
|
|
|
|
|
Таблиця 2 |
с/с0 |
b |
с/с0 |
b |
с/с0 |
b |
0,005 |
1,84 |
0,1 |
0,94 |
0,5 |
0,7 |
0,01 |
1,67 |
0,2 |
0,63 |
0,6 |
-0,10 |
0,03 |
1,35 |
0,3 |
0,42 |
0,8 |
-0,27 |
0,05 |
1,19 |
0,4 |
0,23 |
0,9 |
-0,68 |
б) якщо с0 знаходиться в другій області ізотерми адсорбції, то тривалість адсорбції визначають за формулою:
|
a |
|
|
|
W 1 |
c |
|
|
c |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
0 |
0 |
|
, (16) |
||||||||||
|
0 |
|
La |
|
|
|
|
ln |
|
1 |
ln |
|
1 |
|
|||
|
|
f |
A |
|
|
|
|
||||||||||
W c |
0 |
|
|
|
c |
k |
|
c |
k |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
де А – коефіцієнт, який знаходять за формулою:
A |
c0 |
, |
(17) |
|
|||
|
y1 |
|
де y1 – концентрація речовини в газовому потоці г/м3, яка відповідає величині половини максимальної кількості речовини am, яка поглинається сорбентом при заданій температурі;
в) якщо с0 знаходиться в третій області ізотерми, то тривалість адсорбції визначають за формулою:
|
|
|
W |
|
|
|
|
|
|
|
|
a0 |
La |
|
|
c0 |
|
|
. |
(18) |
|
|
f |
ln |
|
1 |
|
|
|
|||
W c0 |
|
ck |
|
|
|
8. Якщо отриманий час захисної дії адсорбера відрізняється від заданого на величину Δτ=τ-τ0, то змінюємо довжину (висоту) шару адсорбенту на величину:
L |
|
G c0 |
, |
(19) |
|
|
|||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
н F a0 |
|
де F – площа поперечного перерізу шару адсорбенту, м2; Перераховуємо масу сорбенту. Решта розрахунку
коректування не вимагає.
Вихідні дані
Визначити розміри, енерговитрати і час захисної дії вертикального адсорбера для вловлювання пари етилового спирту, що видаляється місцевим відсмоктуванням від установки знежирення за умови її безперервної роботи протягом 8 год. Продуктивність місцевого відсмоктування від пароповітряної суміші складає V=300 м3/год. Початкова концентрація пароповітряної суміші, що подається в адсорбер, с0=10,00 г/м3 і знаходиться в другій області ізотерми адсорбції. Ефективність процесу очищення повинна бути не нижче 99%. При розрахунку в’язкість і густину пароповітряної суміші прийняти рівній в’язкості і густині повітря за тих же умов. Поглинання відбувається при 20°С і нормальному атмосферному тиску p=9,8∙104 Н/м2, густина газу ρг=1,2 кг/м3, вагова кількість газу, яка очищається G=0,1 кг/с, кінематична в’язкість газу ν=0,15∙10-4 м2/с. Коефіцієнт запасу k=1,15. Ефективна швидкість пароповітряної суміші в адсорбері W=0,2 м/с. В якості сорбенту використати активоване вугілля з діаметром гранул d=3 мм і середньою довжиною гранул l=5 мм. Насипна густина обраного сорбенту ρн=500 кг/м3, густина ρк=800 кг/м3. Ізотерма адсорбції пари етилового спирту на активованому вугіллі за наведених умов поглинання представлена на рис. 2.
Рис. 2. Ізотерма адсорбції пари етилового спирту на активованому вугіллі