Фазовые погрешности при внешних коротких замыканиях

Фазовые погрешности при внешних коротких замыканиях обусловливаются в основном тремя причинами:

1) разностью фаз токов промышленной частоты по концам линии;

2) конечной скоростью распространения высокочастотных сигналов;

3) фазовыми погрешностями трансформаторов тока за счет насыщения.

Токи одноименных фаз в начале и в конце однородной линии при установившемся режиме связаны известной формулой

Параметры и Z_c для прямой и обратной последовательностей одинаковы, а для нулевой последовательности коэффициенты фазы получается большим и соответственно скорость распространения токов нулевой последовательности меньше, чем для прямой (и обратной) последовательности.

Если полное сопротивление на зажимах приемного конца линии обозначить через Z_II и пренебречь собственным затуханием линии, то формула (7-5) упростится:

Фазовый сдвиг тока I_I относительно I_II определяется аргументом комплексного выражения, заключенного в скобках.

При передаче без отражения (Z_II = Z_c)

который иногда принимается за расчетный.

При длине в 200 км и скорости распространения электромагнитных волн вдоль линии = 300 000 км/сек этот угол составляет 12°.

По мере увеличения отношения угол между токами I_I, и I_II возрастает. При этом следует иметь в виду, что в то время, как сопротивление Zc имеет характер, близкий к активному, сопротивление Z_II имеет обычно активно-индуктивный характер. Поэтому угол сдвига токов может значительно превышать 90°. Такое явление может, в частности, иметь место при неполнофазном режиме работы линии, несущей малую нагрузку.

При внешних коротких замыканиях отношение мало и поэтому сдвиг фаз обычно значительно меньше расчетного угла .

Как указывалось выше, при распространении вдоль линии высокочастотных сигналов они также претерпевают запаздывание на время , которое после демодуляции дает дополнительны фазовый сдвиг .

Таким образом, за счет конечной скорости распространения токов промышленной частоты (при передаче без отражений) и токов высокой частоты на линии длиной в 200 км можно ожидать сдвига по фазе до 24°.

Следует отметить, что фазовая погрешность, обусловленная сдвигом фаз токов в линии, ничем не может быть скомпенсирована, так как она меняет знак при перемене направления мощности. Фазовая погрешность за счет запаздывания при распространении высокочастотных сигналов может быть скомпенсирована в том случае, если приемник может отделить сигналы, поступающие с противоположного конца линии, от сигналов передатчика данного конца. Это может иметь место либо в случае двухчастотной системы связи, либо при таком способе построения защиты, когда приемник запирается при работе местного передатчика.

Основным источником фазовых погрешностей являются искажения в трансформаторах тока при внешних коротких замыканиях за счет влияния остаточных магнитных потоков в сердечниках трансформаторов.

Сдвиг вектора тока в одной из фаз можно себе представить, как добавление к линейной системе токов вектора тока небаланса. Этот вектор может быть разложен на симметричные составляющие, которые вместе с симметричными составляющими линейных токов подаются на вход фильтра. Очевидно, что наибольшие искажения вектора тока на выходе фильтра могут иметь место в том случае, когда комбинированный фильтр- увеличивает токи той последовательности, которая отсутствует в системе линейных токов. Например, для фильтра I₁ + kI₀ при коротких замыканиях между двумя фазами за счет увеличения в k раз вектора тока небаланса нулевой последовательности фазовая погрешность результирующего вектора на выходе фильтра может быть значительной.

Применение и сравнение с другими защитами

Дифференциально-фазная высокочастотная защита может использоваться в качестве основной защиты от всех видов повреждений линий 110—330 кв с двусторонним питанием в случаях, когда для сохранения устойчивости системы необходимо отключение повреждений на всем протяжении защищаемой линии без замедления и применение других типов быстродействующих защит линий (продольной дифференциальной, дистанционной с в.ч. блокировкой и др.) невозможно или нецелесообразно.

По сравнению с дистанционной защитой и токовой направленной защитой нулевой /последовательности с высокочастотной блокировкой (защита с в. ч. блокировкой) дифференциально-фазная в. ч. защита имеет следующие преимущества:

• защита по принципу действия работает правильно в неполнофазных режимах (нагрузочном или при внешнем к. з.); в связи с этим ее использование в сочетании с устройством ОАПВ более целесообразно, чем защиты с в.ч. блокировкой (для предотвращения неправильного действия последней в рассматриваемых режимах в ряде случаев требуется применение специальных дополнительных мероприятий);

• защита по принципу действия правильно работает при качаниях и асинхронном ходе, что исключает необходимость специальной блокировки при качаниях; дистанционная защита с в.ч. блокировкой выполняется с использованием блокировки при качаниях, что усложняет защиту;

• защита имеет однотипные органы, действующие на пуск в.ч. передатчика и на отключение; это облегчает согласование по чувствительности указанных органов, по сравнению с дистанционной защитой с в. ч. блокировкой, в которой могут использоваться пусковые органы, реагирующие она разные электрические величины (устройство блокировки при качаниях и реле сопротивления).

28.   Дифференциально-фазная защита. Принцип действия ДФЗ-2. Структурная схема ДФЗ-2. Назначение пусковых и избирательных органов. Фазовая характеристика защиты. . [Л2 8.6,8.7; Л3 7.8-12] только для групп РЗА

8.6. ПРОДОЛЬНЫЕ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЕ ТОКОВЫЕ ЗАЩИТЫ С ВЧ КАНАЛАМИ И РАДИОКАНАЛАМИ

В общем случае для защит, в которых информация о сравниваемых токах двух сторон участка передается по ВЧ или радиоканалу (см. гл. 1), можно, как и для направленных защит, (см. гл. 7) рассматривать использование блокирующих сигналов (БС) и разрешающих сигналов (РС), выполняемых нормально присутствующими (НП) и нормально отсутствующими (НО) токами в канале. Однако для дифференциальных токовых защит в отличие от направленных количество возможных вариантов значительно возрастает за счет необходимости манипуляции (управления) ВЧ и радиосигналами токами промышленной частоты, а также возможности производить эти манипуляции в один и тот же или разные полупериоды указанных токов. Пока широкое применение имеют только защиты с ВЧ каналами. Для них, как и для направленных защит, целесообразно использование БС с НО токами ВЧ. Такое выполнение не требует передачи сигналов через место повреждения на защищаемом участке; они используются только на неповрежденных участках для блокирования действия защит последних. Возможно сравнение модулей и фаз или только фаз токов. Обычно применяется последнее как упрощающее ВЧ часть защиты (требуется один, а не два сигнала) и обеспечивающее отстройку от переходных режимов внешних КЗ, когда ТА могут работать с большими токовыми погрешностями. Защиты выполняются односистемными, осуществляющими сравнение токов, получаемых через комбинированные фильтры, обычно I₁+kI₂, а не пофазное сравнение токов; это не только упрощает защиту и канал, но и обеспечивает ее большую чувствительность к несимметричным КЗ.

Необходимо, однако, отметить, что и сравнение фаз токов I₁+kI₂ имеет некоторые недостатки: защита может отказать в действии на линии с большой нагрузкой при обрыве фазы с односторонним КЗ на землю (с этой точки зрения было бы предпочтительней сравнивать не фазы, а модули и фазы токов); возможны значительные фазовые погрешности фильтров при больших k, которые иногда хотелось бы принимать для обеспечения kI₂>>I₁. Защиты должны иметь ПО, отстраиваемые от токов рабочих режимов линий, как и направленная защита с ВЧ блокировкой, использующая фазные величины. Необходимо, однако, отметить, что в последнее время вновь стали отдавать предпочтение продольным направленным защитам, косвенно сравнивающим электрические величины по концам защищаемого участка. Поэтому ниже кратко рассматриваются только некоторые особенности дифференциально-фазных токовых зашит с ВЧ блокировкой.

8.7. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНО-ФАЗНАЯ ТОКОВАЯ ЗАЩИТА С ВЧ БЛОКИРОВКОЙ, РАЗРАБОТАННАЯ ВНИИЭ

Принцип действия и выполнение. Отечественной промышленностью выпускались несколько вариантов рассматриваемой защиты, предназначенной для работы в сетях от 110 до 500 кВ включительно. Принципы работы этих вариантов защиты одинаковы. Ниже рассматривается работа защиты на примере более простого выполнения ее для сетей 110-220 кВ. Структурная схема защиты, дана на рис. 8.11.

Измерительная часть схемы включает ПО, орган управления передатчиком и орган сравнения фаз токов I₁ +kI₂ по концам защищаемой линии БВ 314 (рис. 8.12), для которых приняты условные положительные направления внутрь защищаемой зоны. Как и в продольных направленных, более чувствительные элементы основных ПО пускают ВЧ приемопередатчики, которые посылают и принимают ВЧ сигналы, менее чувствительные подготавливают цепи отключения. Для обеспечения надежного блокирования защиты при внешнем КЗ передатчики пускаются до начала сравнения фаз, а останавливаются с некоторой задержкой после отключения повреждения. При этом предусматривается немедленная остановка передатчика при внутреннем КЗ и отключении выключателя сначала только с одной из сторон линии (для предотвращения блокирования полукомплекта защиты противоположной стороны линии на некоторое время, определяемое указанным замедлением остановки передатчиков). Это мероприятие сокращает время ликвидации КЗ при каскадном действии защиты. Указанные операции осуществляются логической частью защиты. С помощью органа управления передатчиком (органа манипуляции), обеспечивающего работу передатчика в течение каждого положительного полупериода промышленной частоты, производится передача фазы манипулирующего тока I₁+kI₂ со стороны данного полукомплекта. Приемники принимают ВЧ сигналы как своего передатчика, так и другой стороны и выполнены так, что выдают токи в органы сравнения фаз только при отсутствии принимаемых сигналов. Манипулирующие токи сфазированы таким образом, что передатчики при внешних КЗ работают в разные полупериоды, создавая в совокупности в приемниках непрерывные ВЧ сигналы и тем самым обеспечивая несрабатывание защиты. При внутренних КЗ принимаемые приемниками ВЧ сигналы имеют скважности, за счет которых обеспечивается срабатывание защиты. Так осуществляется сравнение фаз токов I₁+kI₂ по концам линии. Работа защиты, выполненной указанным образом, иллюстрируется обычно приводимыми условными диаграммами, данными на рис. 8.12, а - е для внешнего и внутреннего КЗ со сдвигом фаз сравниваемых токов на 180° в первом случае и при отсутствии такового во втором.

Практически токи двух сторон линии при внутреннем КЗ часто сдвинуты на значительный угол, определяемый сдвигом фаз ЭДС частей системы, неодинаковыми углами сопротивлений этих частей, погрешностями ТА и комбинированных фильтров, создающих ток, пропорциональный I₁ +kI₂, а также свойствами фильтров. Поэтому желательно увеличение угла между этими токами, при котором защита могла бы срабатывать. Его предельное значение, однако, ограничивается условиями предотвращения излишних срабатываний защиты за счет разницы в угловых погрешностях тех же ТА, фильтров, конечной скорости распространения электромагнитных волн и сдвига фаз первичных токов, определяемого емкостной проводимостью защищаемого участка. Зона блокирования защиты обычно составляет 40-50°, и, следовательно, допустимый сдвиг по фазе сравниваемых токов I₁+kI₂ при внутренних КЗ меньше 140-130°, что обычно приемлемо. При одностороннем питании места КЗ, когда ПО с приемной стороны не срабатывают, БС нет и защита может срабатывать. Однако при обычно используемых ПО последние иногда могут сработать с приемной стороны, например, от бросков тока двигателей потребителей, от тока несимметрии, и запустить свой передатчик, который будет посылать сплошные БС. Для предотвращения затягивания отключения КЗ в таких случаях приходится принимать специальные меры.

Некоторые особенности выполнения пусковых органов. Защита выполняется для действия при всех видах КЗ в сетях с глухозаземленными нейтралями, в том числе и при К⁽³⁾. Однако основные ПО защиты· включаются на составляющие токов обратной последовательности 12 или сумму абсолютных значений . Для повышения их чувствительности иногда используются также компенсированные напряжения обратной последовательности; тогда органы включаются на , где Z_2к - сопротивление компенсации, соответствующее части защищаемого участка. Действие при K⁽³⁾ обеспечивается за счет хотя бы кратковременно появляющейся в начальный момент несимметрии; при этом кратковременное срабатывание указанных органов фиксируется при K⁽³⁾ дополнительным ПО сопротивления, включаемым, как это принято в дистанционных защитах, на U_мФ и соответствующее ему I_мФ. В защите предусматриваются также дополнительные органы ОТ, включаемые на фазные токи I_Ф, отстраиваемые от I_{раб max} линии. Более чувствительный ОТ обеспечивает пуск ВЧ передатчика и поэтому позволяет облегчить выполнение фильтров I₂ ПО, поскольку не требуется ограничение их небалансов при внешних K⁽³⁾ и качаниях с токами, превышающими I_{раб max.} Более грубьrй ОТ позволяет обеспечить срабатывание защиты при K⁽³⁾ без предварительной несимметрии, когда фильтровый ПО может отказать.

Логическая часть.

Особенности логической части защиты определяются рассмотренными принципами ее действия и выполнения. Она осуществляет логические операции ИЛИ, И, ИЛИ-НЕ, ВРЕМЯ, ПАМЯТЬ (см. рис. 8.11). Пуск передатчика и подготовка цепей отключения от ПО происходит через логические элементы ИЛИ 1 и ИЛИ2. Посылка передатчиком ВЧ импульсов имеет место при наличии сигнала от ПО и напряжения от органов манипуляции через логический элемент И, который выполнен в собственно передатчике. Передатчик должен запускаться даже при кратковременном срабатывании основных ПО; это обеспечивается элементом временной памяти П1. Остановка передатчика с некоторой задержкой осуществляется элементом времени В1, запускаемым чувствительными элементами ПО I₂ и I_Ф при их возврате, т. е. через элемент ИЛИ-НЕ. Работа защиты на отключение происходит при срабатывании более грубых элементов ПО и появлении сигнала на выходе органа сравнения фаз, что обеспечивается элементом И2. Подготовка цепей отключения указанными ПО осуществляется с помощью логического элемента ИЛИ2; при этом подготовка этих цепей от органа сопротивления возможна при хотя бы кратковременном срабатывании более чувствительного элемента основного ПО I₂ через элемент временной памяти П2, что обеспечивается элементом И 1. Память П2 снимается элементом времени В2, пускаемым органом сопротивления.

Учет поперечной емкостной проводимости защищаемой линии. При рассмотрении дифференциальных токовых защит выше предполагалось, что от влияния поперечной емкостной проводимости защита может отстраиваться соответствующим выбором ее параметров срабатывания. Однако для длинных линий сверх- и ультравысокого напряжения, имеющих значительные емкостные проводимости, такое решение вопроса оказывается неприемлемым. Емкостные проводимости обусловливают емкостные слагающие токов, наличие которых приводит к неравенству токов в полукомплектах защит в случаях внешних КЗ и рабочих режимов. Это неравенство может даже определять направление токов с двух сторон внутрь неповрежденной линии, как при внутреннем КЗ (в случае повреждения на одной из параллельных цепей или на обходной связи). В результате при внешних КЗ возникает возможность излишнего срабатывания защиты при выполнении ее с требуемой чувствительностью. Для обеспечения правильного действия защиты при внешних КЗ применяется искусственное выравнивание вторичных сравниваемых токов в полукомплектах защиты компенсацией емкостного тока. Условие выравнивания токов записывается в виде I₁+I_1к=I₁₁+I_11к, где I_1к и I_11к -комплексы токов компенсации соответственно на сторонах с токами I₁ и I₁₁, определяемыми I₁ +kI₂. Учитывая, что для четырехполюсника, которым может быть заменена защищаемая линия, U₁=АU₁₁+ВI₁₁ и I₁=CU₁₁+DI₁₁; AD-BC=1, получаем следующую связь между токами компенсации: . Приведенное соотношение может иметь множество реализаций. Конкретные решения принимаются с учетом сложности выполнения и того, что компенсация может снижать результирующую чувствительность защиты. Так, например, простое решение получается при питании компенсирующих устройств только от TV в месте включения полукомплектов защиты. В этом случае токи компенсации определяются выражениями и . Однако такое выполнение компенсации может быть не лучшим с точки зрения чувствительности защиты.

Общая оценка защиты. Как указывалось выше, дифференциально-фазные защиты разных исполнений с общим названием ДФЗ зарекомендовали себя с хорошей стороны. Их недостатками по сравнению с направленными защитами с ВЧ блокировкой являются несколько меньшее быстродействие (определяемое тем, что в момент начала сравнения фаз при внутреннем КЗ ВЧ импульсы с двух сторон могут оказываться временно блокирующими защиту), более высокие требования к ВЧ каналу, меньшая приспособленность для защиты линий, имеющих ответвления. Необходимо также отметить, что при происходящем переходе на новую элементную базу (интегральную микроэлектронику) потребовалась бы существенная переработка защиты. Поэтому было принято решение перейти на использование направленных защит. Однако они не приспособлены для защиты линий в цикле ОАПВ. В связи с этим в направленных защитах для ответственных линий сверхвысоких напряжений предусматривается их перевод в дифференциально-фазные на время этого цикла.

АТАБЕКОВ, будет позднее интегрирован в первую часть билета

7-9. ФАЗОВЫЕ СООТНОШЕНИЯ ТОКОВ ПРИ ПОВРЕЖдЕНИЯХ В ЗАЩИЩАЕМОЙ ЗОНЕ

Рассмотрение фазовых соотношений полных токов или их симметричных составляющих по концам защищаемого участка в общем случае представляет трудоемкую работу ввиду большого многообразия схем и параметров электрических систем, режимов их работы и видов коротких замыканий. В том случае, когда защита проектируется применительно к конкретным условиям, схема электрической системы, ее параметры и расчетные режимы являются заданными. В этом случае фазовые сдвиги токов в линии получаются, в результате численных расчетов коротких замыканий. При теоретическом же рассмотрении данного вопроса приходится в основном· ориентироваться на некоторые типовые случаи работы электропередачи, параметры которой задаются в общем виде Исследуются фазовые сдвиги токов по концам поврежденной линии при различных nолнофазных и неполнофазных. режимах работы электропередачи. В приводимом ниже анализе сопротивления прямой и обратной последовательностей электропередачи приняты. одинаковыми, положительные направления токов приняты от шин в сторону линии.

1. Симметричное Короткое замыкание на линии электропередачи с двусторонним питанием

При симметричном трехфазном коротком замыкании на защищаемой линии токи по концам линии сдвинуты, по фазе на угол, близкий к фазовому сдвигу э. д. с. эквивалентных источников. Этот угол составляет ориентировочно 30-50°.

2. Несимметричное короткое замыкание на линии электропередачи с односторонним питанием

При несимметричном коротком замыкании на линии, имеющем одностороннее питание, токи прямой последовательности сдвинуты на 180°; токи обратной последовательности, так же как и токи нулевой последовательности,. совпадают по фазе.

3. Работа электропередачи с отключенной одной фазой

В соответствии с фиг. 5-16 ток. одноименных последовательностей по· концам линии электропередачи, работающей с одной отключенной фазой. сдвинуты по фазе на 180°.

4. Однофазное короткое замыкание с разрывом фазы

С точки зрения распределения токов. и их фазовых соотношений случай разна землю (фиг. 7,17, а) аналогичен случаю однофазного короткого замыкания при неполнофазном режиме, например в цикле ОАПВ при неодновременном включении фазы с двух концов линии -электропередачи. Исследования показали, что при указанном виде повреждения в зависимости от параметров системы могут иметь место неблагоприятные с точки зрения чувствительности дифференциально-фазной высокочастотной защиты фазовые соотношения между токами одной и той же последовательности по обе стороны от места повреждения. При равенстве э. д. с. эквивалентных источников фазовый сдвиг между одноименными симметричными составляющими тока всецело зависит от соотношения сопротивлений прямой (Z11) и нулевой (Z01) последовательностей участка электропередачи с той стороны, где заземлена фаза. Распределение токов в схеме фиг. 7 -17, б не изменится, если промежуточные трансформаторы, через которые протекает ток i, заменить источниками тока i. При этом комплексная схема замещения для рассматриваемого случая, когда Е1 = Е11, примет вид, изображенный на фиг. 7-18, а . Пользуясь методом наложения, можно найти распределение токов в этой схеме, поочередно включая источник тока i в схему прямой, обратной: и нулевой последовательностей.

Формулы (7-1) и (7-2) наглядно показывают следующее:

а) при z1,>z01 токи прямой (и обратной) последовательности по концам поврежденного участка совпадают по фазе, а токи нулевой последовательности сдвинуты на 180°;

б) при z11<z01 токи нулевой последовательности совпадают по фазе, а токи прямой (и обратной) последовательности сдвинуты на 180°. Для определения угла сдвига между токами по концам линии удобно пользоваться отношением комплексных токов, так как при делении их друг на друга фазы токов вычитаются и, следовательно, аргумент (угол) комплексной дроби получается равным углу сдвига между токами. В табл. 7-1 приведены соотношения между одноименными симметричными составляющими токов по концам линии в случае. однофазных коротких замыканий фаз А, В и С, при условии, что фаза А разомкнута. Поскольку Е1 принято равным Е11, то ток i, входящий в выражения симметричных составляющих при делении исключается. Выражения для случаев замыканий фазы В или С получены на основе комплексных схем замещения (фиг. 7-18, б и в). Из табл. 7-1 видно, что в случае замыкания на землю фазы В или С условия для работы дифференциально-фазной высокочастотной защиты получаются более благоприятными, чем в случае замыкания фазы А (когда угол может достигать 180°). Для сравнения фаз токов, получаемых на выходных зажимах комбинированных фильтров тока, можно аналогичным образом воспользоваться соотношениями комплексных величин, определяемых типом фильтра.

5. Двухфазное короткое замыкание в цикле ОАПВ

При работе линии электропередачи с отключенной фазой А возможны двухфазные короткие замыкания фаз АВ, ВС или СА. На фиг. 7-19, б изображена комплексная схема замещения для расчетного случая двухфазного короткого замыкания (ВС), представленного на фиг. 7-19, а. Распределение токов в схеме на фиг. 7-19, 6 не изменится, если промежуточные трансформаторы, через которые протекает ток I, заменить источниками тока I. При этом схема замещения в случае Е1 = Е11 примет вид, изображенный на фиг. 7-20, 6. На фиг. 7-20, а и в показаны схемъ1 замещения для случаев замыканий фаз АВ и СА. Пользуясь методом наложения, находим симметричные составляюшие токов по концам линии электропередачи. Затем, деля друг на друга одноименные составляющие токов, получаем комплексные выражения, приведенные в табл. 7-2, аргументы 1<0торых и определяют величину сдвига фаз токов по концам линии. Из табл. 7-2 видно, что дифференциально-фазная защита, основанная на сравнении фаз токов нулевой последовательности, в рассматриваемом случае отказывает в действии (токи сдвинуты на 180^о)

Выражения для , приведенные в табл. 7-2, позволяют исследовать фазовые соотношения в случае защиты, сравнивающей фазу токов об­ ратной последовательности.

Если Z111 мало по сравнению с Z1 и им можно пренебречь, то при замыкании фаз А В:

Следует заметить, что углы сдвига фаз токов прямой последовательности при замыканиях фаз АВ и СА соответственно равны углам сдвига токов обратной последовательности при замыканиях фаз СА и АВ. При расхождении э. д. с. Е1 и Е11 по фазе абсолютная величина угла между токами I1 и I11 может быть больше или меньше 90^о. В общем случае сдвиг фаз токов, получаемых на выходных зажимах комбинированных фильтров по концам поврежденной линии, может быть найден при помощи круговых диаграмм этих токов (см. § 2-8). На основании полученных результатов можно сделать следующие выводы:

1. Защита, сравнивающая фазу токов прямой последовательности при двусторонней работе приемо-передатчиков, нечувствительна к несимметричным коротким замыканиям на линии, питающей нагрузку, при отсутствии источников энергии на приемном конце (такой режим работы линии электропередачи возможен в условиях эксплуатации как временный). Во избежание отказа защиты в действии передатчик на приемном конце линии не должен быть в данном случае запущен.

2. Защита, сравнивающая фазу токов прямой, обратной или нулевой последовательности, может быть нечувствительна к однофазным коротким замыканиям с обрывом фазы. Это приводит к отказу защиты в действии при обрыве провода с односторонним замыканием на землю или к задержке действия защиты при однофазном коротком замыкании в цикле ОАПВ при неодновременном включении фазы с двух концов линии. Во избежание отказа защиты в действии передатчик, установленный с той стороны линии, где фаза разомкнута, не должен быть запущен.

З. Чувствительность защиты, сравнивающей фазу токов прямой или обратной последовательности, может быть сильно ттонижена при двухфазных коротких замыканиях с односторонним обрывом фазы. Защита, сравнивающая фазу токов нулевой последовательности, в этом случае отказывает в действии. Во избежание отказа защиты передатчик, установленный с той стороны линии, где фаза разомкнута, не должен быть запущен.

4. Защита, основанная на сравнении фаз полных токов, не имеет недостатков, перечисленных -выше. Однако чувствительность такой защиты понижается при расхождении по фазе э, д. с. коннов электропередачи, а также при двухфазном коротком замыкании на линии, имеющей одностороннее питание.

7-10. ФАЗОВЫЕ ПОГРЕШНОСТИ ПРИ ВНЕШНИХ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЯХ

Фазовые поrрешности при внешних коротких замыканиях обусловливаются в основном тремя причинами: 1) разностью фаз токов промышленной частоты по концам линии; 2) конечной скоростью распространения высокочастотных сиrналов; 3) фазовыми погрешностями трансформаторов тока за счет насыщения. Токи одноименных фаз в начале и в конце однородной линии при установившемся режиме связаны известной формулой:

Параметры γ и Z_c, для прямой и обратной последовательностей одинаковы, а для нулевой последовательности коэффициент фазы α₀, получается большим и соответственно скорость распространения токов нулевой последовательности меныше, чем для прямой (и обратной) последовательности.

Если полное сопротивление на зажимах приемного конца линии обозначить через Z_II и пренебречь собственным затуханием β линии, то формула (7-5) упростится:

Фазовый сдвиг тока I_I, относительно I_II определяется аргументом комплексного выражения, заключенного в скобках. При передаче без отражения (Z_II=Z_C). Токи I_I и I_II сдвинуты при этом по фазе на угол (7-8) который иногда принимается за расчетный.