- •Оценка влияния на чувствительность защит
- •3. Распределение мощности прямой, обратной и нулевой последовательности при различных видах кз и обрыве провода. Возможные области применения рнм в рза, преимущества и недостатки.
- •5. Круговые диаграммы полных сопротивлений. Методика построения. Основные уравнения. [л3 2.1-2.5]
- •7. Векторные диаграммы токов и напряжений в начале линии при изменении сопротивления в месте повреждения при разных видах кз. Влияние двустороннего питания. [л3 2.8; л9 15.8]
- •Что такое мтз?
- •Что такое бтн?
- •Выявление броска тока намагничивания
- •Способы повышения чувствительности защит
- •10. Максимальная токовая защита: Логическая селективность в радиальной сети. Логическая защита шин. [л6 4.2.6; л2 7.2,7.3;]
- •Структура лзш
- •Замыкание на присоединении (вне зоны действия лзш)
- •Замыкание на шинах 6-35 кВ (в зоне действия лзш)
- •Параллельная схема лзш
- •Последовательная схема лзш
- •Недостатки лзш
- •Примеры кольцевых сетей, в которых можно обеспечить селективность (практика 4-го курса рз)
- •Пример кольцевой сети, в которой нельзя обеспечить селективность (практика 4-го курса рз)
- •12. Направленная максимальная токовая защита. Встречно-ступенчатый принцип выбора уставок. Кольцевая сеть с одним источником питания (Выбор уставок защит, определение зоны каскадного действия).
- •14. Выбор параметров срабатывания тзнп одиночных линий радиальной сети 110-220 кВ с односторонним питанием. [л2 5.9; л1 раздел д]
- •15. Выбор параметров срабатывания тзнп одиночных линий 110-500кВ с двусторонним питанием без ответвлений; [л2 5.9; л1 раздел б]
- •I ступень
- •II ступень
- •III ступень
- •17. Особенности выбора параметров срабатывания тзнп параллельных линий 110-500 кВ с двусторонним питанием без ответвлений.
- •1) Режим нагрузки
- •2) Режимы качаний и асинхронного хода
- •19. Особенности расчета дистанционных защит одиночных линий 110-330 кВ; [л2 6.1-6.5, 6.15 ;л4 5.А ].
- •20. Особенности расчета дистанционной защиты двух параллельных линий 110 -330 кВ; [л2 6.1-6.5, 6.12, 6.10, 6.15 ;л4 5.Б; л3 6.9 ]
- •21. Особенности расчета дистанционной защиты одиночных и параллельных линий 110-220 кВ с ответвлениями. [л2 6.1-6.5, 6.15 ;л4 5.В ]
- •Принципы действия схем направленных защит с вч блокировкой
- •1. Схема с пуском от ненаправленных по (для одного полукомплекта)
- •2. Схема с пуском, контролируемым онм (для одного полукомплекта)
- •3. Схема с пуском, осуществляемым самим онм (для одного полукомплекта)
- •26. Использование канала связи с Дистанционными защитами и тзнп. [л6 8.2]
- •Виды защит с обменом быстродействующих сигналов
- •1. Защиты на основе контроля приема отключающих сигналов (с обменом отключающих сигналов)
- •2. Защиты на основе обмена разрешающими сигналами
- •3. Защиты с разрешающим сигналом при слабом питании (с эхо-сигналом)
- •4. Защиты на основе обмена блокирующими сигналами Непосредственный обмен блокирующими сигналами
- •*Обмен деблокируемыми сигналами
- •Фазовые соотношения токов при повреждениях в защищаемой зоне
- •Фазовые погрешности при внешних коротких замыканиях
- •30. Дифференциальная защита линии с волоконно-оптическим каналом связи.[л12 сл.2-7,13,15-23,25-37; л6 6.5.2]
- •Общие принципы построение диф. Защиты от Siemens:
- •Составляющие тока небаланса дифференциальной защиты.
- •1. На реальной неповрежденной линии диф.Ток равен емкостному рабочему току линии (ic).
- •2. Погрешности тт.
- •3. Погрешности, связанные с сигнальными ошибками (ошибки искажения сигнала).
- •4. Ошибки (погрешность) синхронизации (Sync-Errors).
- •Принцип работы дифференциальной защиты
1) Режим нагрузки
(эта же схема используется для анализа качаний и асинхронного хода)
В симметричном нагрузочном режиме ток Iн , напряжение Uн и входное сопротивление Zн на входе ДЗ определяются соотношениями:
Ограничим, что в нагрузочном режиме отношение модулей ЭДС q не выходит за пределы:
Где q1 < 1 и q2 > 1. Другое ограничение определяется тем, что по устойчивости разница в фазах между ЭДС не выходит за пределы:
Где α1 > -90°, α2 < 90°.
А неравенство (7.109) определяет область нагрузочного режима в плоскости ZН граничной линей которой является окружность. И эта область находится вне окружности с параметрами Z0, R0.
Окружность номер 2 появляется из ограничения, связанного с q2. И область вне окружностей 1 и 2 обеспечивает ограничение между q1 и q2.
Окружности 3, 4, 5 связаны с ограничением по углу при различных его значениях. И опять же наша режимная область должна находиться ВНЕ все этих окружностей. И получается в итоге штрихованная область.
2) Режимы качаний и асинхронного хода
ЭДС генераторов имеют неодинаковые частоты w1 и w2, которые могут отличаться от синхронной частоты w0. То есть:
Широко применяемая методика анализа поведения ДЗ при качаниях состоит в том, что для возможности графического представления в плоскости сопротивлений ЭДС е1 и е2 принимаются равными по частоте (w1 = w2 = w0), а расхождение частот, реально имеющее место, учитывается изменяющимся во времени сдвигом фаз Δφ(t) между ЭДС генераторов, то есть получается следующее векторное представление:
Для схемы на рисунке 7.27 имеем:
Где все сопротивления представлены для синхронной частоты.
Получаем тогда следующее уравнение траектории ZР(t) в плоскости сопротивлений при q = const и меняющемся Δφ(t):
В итоге получаем движение по окружности, имеющие следующие координаты центра и радиус:
При этом возможность срабатывания ДЗ определяется нахождением участков траектории ZР(t) внутри характеристики срабатывания, а точки Za и Zb пересечения траектории с характеристикой срабатывания определяют углы расхождения эквивалентных ЭДС θa, θb, соответствующие срабатыванию и возврату дистанционного органа (ДО).
Однако в таком подходе есть допущение, что мы представляем всё формально с синхронной частотой, в том числе и все частотно-зависимые цепи, параметры которых зависят от частоты сигналов.
Из прошлого семестра ниже вставлены годографы при качаниях и выпадении генератора из синхронизма.
Здесь q = EC/EГ
а) Годографы сопротивлений при потере возбуждения генератором: кривая 3 – из недовозбуждённого состояния, кривая 4 – из номинального режима, кривая 5 – из перевозбуждённого состояния. Как видно, все из них представляют собой перекрученные 2 раза спирали, в которых изначально превалирующим фактором было снижение ЭДС генератора, поэтому годограф близок к дуге - годографу при уменьшении q и постоянном δ. А после, так как ЭДС установилось, превалирующим фактором стало увеличение δ, поэтому график близок к годографу при q<1 и изменении δ. Заметим, что из перевозбуждённого состояния генератор входит в АР гораздо дольше (в 7-9 раз), чем из недовозбуждённого.
б) Годограф при качаниях без выпадения генератора из синхронизма – кривая 6. Здесь видим, что график представляет собой дугу с уменьшающимся радиусом. Уменьшение радиуса говорит об увеличении угла δ. Максимальное значение угла δ (конец площадки ускорения, начало площадки торможения) достигается в момент 0,9 с, после чего радиус растёт, причём по другой траектории, с большим радиусом годографа.
в) Кривая 7 – годограф при выпадении генератора из синхронизма, АХ без потери возбуждения. Реактивное сопротивление при этом становится отрицательным, потому что сопротивление генератора отрицательным (направление мощности от генератора в систему принято за положительное), годограф представляет собой окружность с примерно постоянным радиусом. Это связано с тем, что ЭДС генератора не меняется, так как не изменилось возбуждение.
Задачей РЗ является различить АХ без потери возбуждения, АР с потерей возбуждения и качания между собой и в первом случае выдать сигнал на отключение выключателя, во втором – предупреждение, в третьем – не реагировать. Описание характеристик следует привязать к годографу 1 (на годографе 2 угол поворота CD другой), при этом учитывая что сопротивление генератора отрицательно (то есть, картинка переворачивается, снизу q<1, сверху q>1).
Заметим, что при качаниях годограф близок к дуге окружности с определённым радиусом (при этом эта дуга не заходит за кривую δ=90°), а при АР годограф представляет собой спираль. Исходя из этого, чтобы отличить качания от АР, характеристика первой ступени РЗ (на сигнал) должна быть в виде окружности с определённым радиусом.
При АХ годограф близок к окружности определённого радиуса, поэтому чтобы отличить АХ от качаний, нужно отличить окружность от дуги. Самый простой способ это сделать – отследить, пересекает ли годограф линию δ=90°. Для этого применяют эллиптическую характеристику, которая строится вокруг годографа при δ=90° и изменении q, при этом внутри эллипса находится точка q=∞ (т. к. при Eг = 0 q=∞, к этой точке сходятся спиралевидные годографы при АР). 2 ступень срабатывает, если годограф сопротивления пересекает характеристику в 2 точках («входит» внутрь эллипса и «выходит» из него) и не срабатывает, если годограф сопротивления пересекает характеристику в 1 точке (только «входит»).
Окружность 1 и эллипс 2 на координатных плоскостях выше – характеристики срабатывания защит на сигнал и на отключение.