книги / Электромагнитные муфты скольжения
..pdfОтносительная механическая характеристика тормоза может быть получена из (4.30) путем замены максимального момента муфты Мтах на максимальный момент тормоза Мгтах и скольжения s на 1—s. Пос ле замены получаем
Мт= л ^ т $ м ь = ^ Г ’ |
(6Л11) |
где рт — коэффициент формы механической характеристики тормоза. Результирующий момент привода с муфтой ц тормозом, передавае
мый нагрузке, равен разности моментов муфты и тормоза. С учетом (4.30) и (6.111) относительная механическая характеристика привода опишется уравнением
Мм,т |
В+ 1 |
MTmQJC |
рт + 1 |
М т а х |
Р4"1/5 |
Мшадс |
От "Ь 1/(1 s ) |
На рис. 6.21 приведены относительные механические характеристик ки привода с муфтой и тормозом при различных отношениях макси мальных моментов тормоза и муфты, построенные по выражению (6.112) для Р=фт и р=^рт. Сравнение характеристик показывает, что при равенстве р и (Зт увеличение этих коэффициентов приводит к по вышению жесткости результирующих характеристик в зонах малых и больших скольжений. При различной форме характеристик .муфты и тормоза увеличение рт повышает жесткость характеристик привода в области больших скольжений, а увеличение р — в области малых скольжений.
Приведенные характеристики даны и в области отрицательных мо ментов, когда привод в целом обеспечивает торможение 'рабочего ме ханизма. В тормозных режимах влияние р и рт на жесткость характе ристик практически не бтличается от двигательных режимов. Как видно из рис. 6.21, для получения устойчивых низких угловых скоростей при вода необходимо иметь тормоз, более мощный по сравнению с муфтой
иимеющий характеристику с более высоким значением кривизны, опре деляемой коэффициентом рт.
Если момент нагрузки не зависит от скорости, то привод с муфтой
итормозом работает на естественных механических характеристиках (6.112) , которыми определяются энергетические показатели. В такой системе моменты на ведущем и ведомом валах отличаются друг от друга на значение момента тормоза.
Подведенная мощность равна моменту муфты, умноженному на
угловую скорость ведущего вала, а выходная мощность — произведе нию момента-нагрузки, равного Мм,т, на угловую скорость ведомого
вала. В соответствии с выражениями (4.30) |
и (6.112) имеем |
|
|
Р * г= м тах |
|
(6. ИЗ) |
|
( 1 + Ю * |
(1+Вт) (1 - s ) |
(6.114) |
|
Р Мта х 1+S* СО — МТ тах |
1 + gT (1 — S) |
||
|
141
Рис. 6.21. Относительные механические характеристики муфты с тор мозом
142
Коэффициент полезного действия муфты и тормоза без учета до бавочных потерь равен
„ |
_ р _ Ц |
М тmax |
(1 + Рт) ( 1 Ч - Н ( 1 - s ) |
со |
м’ т |
°>0 |
Мтах |
0 + 3 ) П + 3 т (1 “ -$)] $ |
<о0 * |
(6.П5) Первое слагаемое данного выражения представляет собой КПД муфты т]=(о/соо=1—5, а второе — значение, на которое снижается этот КПД при наличии тормоза. Выражая КПД муфты с тормозом в отно сительных единицах и принимая за базовую величину КПД муфты, по
лучаем
^М, т |
* |
Мт max |
( 1 + |
Зт) ( 1 + 3s) ( 1 s) |
|
/д |
|
|
1 — S |
- 1 |
М тах |
(1+S) ( 1 + S r - M ) ® |
■ |
( |
' |
||
При одинаковой форме механических характеристик муфты и тор |
||||||||
моза (Р = рт) выражение |
(6.116) |
упрощается, принимая |
вид |
|
|
|||
|
т |
. |
М г max_______ 1 + 3s |
|
(6.117) |
|||
|
1—S “ |
|
Мтах |
5/(1—S)+PS |
|
На рис. 6.22 приведены зависимости относительных значений КПД муфты и тормоза от скольжения, построенные по (6.116) для тех же параметров, которые использованы в Механических характеристиках на рис; 6.21. Коэффициент полезного действия муфты с тормозом прибли
жается к |
КПД |
муфты |
при значениях скольжения, близких к |
единице, |
т. е. при |
очень |
малых |
угловых скоростях, когда КПД муфты |
мал. |
Привод с муфтой и тормозом может обеспечить устойчивое регули рование скорости при малых нагрузках и на холостом ходу без авто матического регулирования возбуждения. В этом случае момент тормо за является нагрузкой муфты. Так как с изменением скольжения мо менты муфты и тормоза изменяются в противоположные стороны, устойчивость работы повышается. При холостом ходе привода моменты муфты и тормоза равны, а скольжение определяется точкой пересечения механических характеристик. Приравнивая выражения моментов (4.30) и (6.111) и решая полученное уравнение относительно скольжения, на ходим
s = |
|
(в-И» |
2 (Р |
|
|
где |
|
|
/I |
Мт max |
1 + Зт |
5 = 1 + Зт + Ют, м (1 — 3) I тт, м — |
М тах |
1 + 3 |
На рис. 6.23 приведены зависимости относительной угловой скоро сти со/(0о=1—s привода с муфтой и тормозом от соотношения макси мальных (пусковых) моментов тормоза и муфты Для тех же значений Р и рт, которые были использованы при построении графиков рис. 6.21 и 6.22.
143
Рис. 6.22. Зависимости КПД муфты с тормозом от скольжения
|
|
|
|
В (6.118) знак перед корнем опре |
|||||||
|
|
|
деляется условием, при котором ре |
||||||||
|
|
|
зультат находится в пределах s=0-f-l. |
||||||||
|
|
|
Как видно из графиков рис. 6.23, с уве |
||||||||
|
|
|
личением |
отношения максимальных |
мо |
||||||
|
|
|
ментов тормоза и муфты возрастает |
||||||||
|
|
|
влияние |
на |
регулировочную |
характери |
|||||
|
|
|
стику системы значений рт и уменьша |
||||||||
|
|
|
ется влияние р. В области малых тор |
||||||||
|
|
|
мозных |
моментов |
регулировочная |
ха |
|||||
|
|
|
рактеристика |
зависит в основном от р, |
|||||||
|
|
|
а в |
области |
больших — от рт. |
|
|||||
|
|
|
|
Соотношение моментов |
тормоза и |
||||||
|
|
|
муфты регулируется изменением их то |
||||||||
Рис. |
6.23. |
Зависимости |
ков |
возбуждения. |
Регулировочные |
ха |
|||||
рактеристики |
холостого |
хода |
(рис. 6.23) |
||||||||
угловой |
скорости от соот |
||||||||||
могут быть |
получены |
из механических |
|||||||||
ношения |
максимальных |
||||||||||
моментов тормоза и муфты |
характеристик (см. |
рис. |
6.21) |
при |
144
Мм.т==0. Задавая значение момента нагрузки AI=iVfM>T, можно из механических характеристик получить регулировочные харак теристики нагруженной системы. Аналитическим выражением таких ха рактеристик является уравнение (6.112) при равенстве его моменту на грузки, разрешенное относительно скольжения. Если.. момент нагрузки является функцией угловой скорости, то регулировочные характеристики привода с муфтой и тормозом при работе его с нагрузкой могут быть построены по точкам пересечения механических характеристик нагрузки
ипривода.
ГЛ А В А С Е Д Ь М А Я
ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ МУФТЫ СКОЛЬЖЕНИЯ В МАХОВИКОВЫХ ПРИВОДАХ С УДАРНОЙ НАГРУЗКОЙ
7.1.РАЗНОВИДНОСТИ СИСТЕМ ПРИВОДА
Вмаховиковых приводах с ударной нагрузкой, харак терными представителями которых являются приводы экс каваторов и кривошипных кузнечно-прессовых машин раз
личного назначения, муфты скольжения устанавливаются либо между приводным двигателем и маховиком, либо между маховиком и рабочим механизмом. Место установки муфты в маховиковом приводе оказывает большое влияние на его свойства, характеристики и энергетические показа тели [5, 33, 34, 41, 44].
Рассмотрим разновидности систем маховикового приво да на примере кривошипных прессов с муфтами скольже ния, схематически показанных на рис. 7.1. В схеме рис.
7.1, а электродвигатель 1 через клиноременную передачу вращает установленный на подшипниках маховик 3, соеди ненный с. ведущей частью муфты скольжения 2. В качестве ведущей части обычно используют индуктор муфты, имею щий значительный момент инерции и являющийся состав ной частью маховика. Ведомый якорь закрепляется на вы ходном валу и через зубчатую передачу приводит криво шипно-шатунный механизм (на схеме не показан).
В рассмотренной системе скорость и запас кинетической энергии маховика близки к постоянному значению и откло няются от него лишь на значение неравномерности хода маховика, обусловленной отдачей им части энергии при ударах нагрузки. К началу каждой рабочей операции запас кинетической энергии маховика восстанавливается до за данного постоянного значения. В Данном приводе муфта скольжения выполняет следующие задачи: включение и вы ключение ведомых частей привода и механизма; регулиро-
145
вание угловой скорости ведомых частей на отдельных уча стках рабочего цикла.
Для повышения производительности машин маховик в такой системе имеет повышенную скорость, вследствие чего при холостом ходе угловая скорость ведомых частей имеет более высокие значения, чем допустимые для рабочей опе рации. Перед началом рабочей операции угловая скорость ведомых частей снижается тормозом скольжения до необ ходимого значения, после чего тормоз отключается и про изводится рабочая операция, после которой угловая ско рость вновь возрастает до значения холостого хода. В дан ной системе привода из-за частых, изменений угловой ско рости большое значение приобретает снижение момента инерции ведомых частей, большую часть которого состав ляет момент инерции якоря муфты. Обычно в таких при водах используются муфты по конструктивной схеме, при веденной на рис. 1.15,яе, а снижение момента инерции их якоря осуществляется методами, рассмотренными в § 8.11.
К преимуществам привода кроме повышения производи тельности рабочего механизма относится отсутствие быстроизнашивающихся фрикционных элементов включения, возможность регулирования скорости рабочей операции и ее выравнивание. Последнее обусловлено тем, что кинема-
146
тическое снижение линейной скорости ползуна кривошипно шатунного механизма компенсируется ростом угловой ско рости ведомых частей муфты после отключения тормоза. В данном приводе муфта скольжения передает с маховика на рабочие органы механизма пиковую мощность, необхо димую для выполнение рабочей операции, поэтому ее вра щающий момент в десятки раз превышает момент привод ного двигателя, нагруженного средней мощностью за цикл.
На рис. 7.1,6 представлена кинематическая схема ис пользования муфты при регулировании скорости маховика [52]. Приводной электродвигатель 1 фланцевого исполне ния соединен с ведущим якорем муфты скольжения 2, вы ходной вал которой вращает через клиноременную переда чу маховик 3. Включение и выключение механизма осуще ствляется пневмофрикционной муфтой сцепления 4. В этом приводе муфта передает на маховик среднюю за цикл мощ ность, поэтому ее момент равен моменту приводного двига теля. Управление муфтой осуществляется системой автома тического регулирования с обратной связью по скорости и ограничением вращающего момента на заданном регулируе мом уровне (см. рис. 8.14,6, в). Большие допустимые сколь жения муфты позволяют увеличить отбор кинетической энергии маховика и уменьшить его размеры и стоимость или увеличить диапазон регулирования пути снижения нижнего предела скорости, ограниченного предельным уменьшением запаса кинетической энергии маховика. В данной системе используются муфты общего назначения и их момент, размеры и стоимость значительно ниже, чем в предыдущей схеме с муфтами специальной конструкции (рис. 7.1,а).
7.2. ПРИВОДЫ С РЕГУЛИРУЕМОЙ СКОРОСТЬЮ МАХОВИКА
Работа маховикового привода с ударной нагрузкой, в котором муфта скольжения установлена между приводным двигателем и маховиком (рис. 7.1,6), представлена графи ками на рис. 7.2. При установившейся угловой скорости холрстого хода привода соу и ограничении вращающего мо мента значением Mnpi (см. § 8.10) работа происходит на участке механической характеристики ab. Приложение ударной нагрузки вызывает быстрое снижение угловой ско рости маховика от ©у до comin с отдачей им соответствую щей кинетической энергии, а затем угловая скорость посте пенно восстанавливается до прежнего значения. Жесткая механическая характеристика двигателя позволяет прене
147
бречь изменениями угловой скорости ©о- Время приложе ния нагрузки также незначительно по сравнению с перио дом цикла. Если значение Afnpi подобрано так, что восста новление угловой скорости заканчивается в конце периода цикла (ц, то участки холостого хода отсутствуют и мощ ность приводного двигателя постоянна, РДВ1—Mnpi©0=const (рис. 7.2,6).
При увеличении предельного момента до значения Мпр2 восстановление угловой скорости маховых масс от точки d до точки е заканчивается к концу периода ^р,ц<*ц (рис. 7.2,в), т. е. быстрее, чем в предыдущем случае, и в отрезки времени tx= tn—tVA привод работает на холостом ходу. При работе на участке механической характеристики се момент
привода снижается от |
до Мх, |
а рост угловой скорости |
замедляется (участок |
перегиба на |
рис. 7.2,в). В этом слу |
чае мощность двигателя не постоянна, а периодически из меняется от значения РдВ2=Л 1пР2(Оо>Рдв1 до мощности хо
лостого |
хода |
Рх—Мхщ, где Мх— момент холостого хода. |
Так как значения предельных моментов практически по |
||
стоянны, |
то |
при разгонах угловая скорость маховика из |
меняется линейно, и для случая £х= 0 |
(рис. 7.2,6) средняя |
|
угловая скорость ведомого вала муфты |
|
|
С й с р = (сОу | СОтш'п)/2. |
|
( 7 . 1 ) |
Работа маховика при одном нагружении |
|
|
А м= / ( а 2у — а 2ш ( п ) /2 , |
( 7 . 2 ) |
|
где J — момент инерции всех маховых |
масс, |
приведенный |
к угловой скорости вала муфты. |
|
|
Рис. 7.2. Механические характеристики муфты (а) и изменение пара метров во времени (б, в) при работе с регулируемой частотой враще ния маховика
148
Подведенная к муфте энергия, затрачиваемая на восста новление кинетической энергий маховика и потери сколь жения, равна
А, = А |
:2А |
Юу 4- <0„ |
(7.3) |
|
wcp |
|
Коэффициент полезного действия муфты при данном ре жиме работы
’П^=Лм/Лп= (о}у-(-0)т1п)/2сОо. |
(7-4) |
Из (7.2) находим
штш = шу V 1 — A M у , |
(7.5) |
где Лу — кинетическая энергия маховых масс при угловой
СКОРОСТИ СОу.
Подстановка (7.5.) в (-7.4) дает следующее выражение КПД муфты:
( 7 ' 6 )
в котором отношение Л„/Лу обозначает долю кинетической энергии маховика, израсходованную на выполнение рабо чей операции.
Вместо формул (7.2) и (7.3) могут использоваться.сле дующие выражения:
—МпрЮЭср^ц, |
(7.7) |
i4n==-^nplСОо^ц* |
(7.8) |
Формулы (7.2) и (7.3) равноценны (7.7) и (7.8), так как КПД, рассчитанные по (7.4) с учетом этих формул, имеют одинаковые значения.
При tx^ 0 рис. 7.2,в) работа на выходном валу муфты равна
Л м = Л 1пр2(0ср^р,ц- ЬЛ^хС0у^х, |
( 7 . 9 ) |
а подведенная к муфте энергия
Л п = Л 4 Пр2©о^р1ц“1_ |
tx - |
( 7 . 1 0 ) |
Обозначая в общем случае предельный момент муфты •Мпр и учитывая зависимости (7.1) и (7.5), получаем выра-
149
жение КПД муфты при tx> О |
|
|
|
|
|
|||
|
0)у |
г 1 1 л / |
1- |
Ам |
^пр |
^р, ц |
|
|
1 |
1+ у |
1 |
Лу |
(7.11) |
||||
2со0 |
|
|
м х |
tx |
|
|
||
|
|
|
;Цпр |
^р, ц |
|
|
|
|
которое для k = 0 |
совпадает с |
(7.6). |
|
|
|
|||
На рис. 7.3,а показаны зависимости КПД муфты от от |
||||||||
носительной |
угловой скорости для |
различных значений |
||||||
A J A y при /х= 0 |
(штриховые |
линии) |
и |
Л1х/хДИщ^рд=0,2 |
(сплошные линии). Как видно из графиков, увеличение сте-
V
0,8
0,6
0,4-
о,г
о
Рис. 7.3. Зависимости КПД муфты от угловой |
скорости в приводе |
||
с |
регулируемой |
частотой вращения маховика при |
/lM//ly= const (а) |
и |
/4K//4o=const |
(б) |
|
пени использования кинетической энергии маховика приво дит к снижению КПД муфты, и в предельном случае, когда весь запас кинетической энергии маховика расходуется на выполнение рабочей операции, Аы=Ау и o)OTin=0, а *х=0, КПД вдвое ниже, чем при работе со статической нагрузкой.
Работа с периодами холостого хода tx (рис. 7.2,в) вли яет на энергетические показатели муфты, повышая ее КПД, причем это влияние возрастает с увеличением степени ис пользования кинетической энергии маховика. В предельном идеализированном случае /р.^О и при А„=АУ КПД муфты приближается к КПД статического режима работы (т}-*-юу/сйо). а при ЛМ<Л У превышает его (г)>©у/©о).
В ряде случаев использование формулы (7.11) может представлять неудобства, поскольку базовая величина энергии Ау не является постоянной, а зависит от соу. Нели
150