|
|
|
c ( i ) |
2ё г (1 + AS2) cos а,; |
|
|
|
|
Офу |
|
|
|
|
|
|
c(i) |
_ |
^Snp . |
|
|
|
|
|
|
О ф М |
— |
“ £ j “ |
, |
|
|
|
|
|
|
‘S’MJC = S% ; |
|
|
|
|
|
|
S M Y — S V q>; |
|
|
|
|
|
f= * C 2(3 + |
C); |
|
|
|
1 |
0 |
— 5 5 )ф |
|
П |
\ |
-т&м |
|
|
0 |
1 |
|
|
-Т$'х |
|
TH i) |
|
|
|
|
|
1 У М |
|
|
0 |
0 |
|
1 |
— S y k |
S & |
п % |
|
|
0 |
0 |
|
0 |
|
1 |
|
0 |
(39.10) |
|
|
|
|
|
0 |
|
|
0 |
0 |
|
0 |
|
0 |
|
1 |
0 |
|
|
0 |
0 |
|
0 |
-T<az |
Т м у |
0 |
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f ^ |
= |
6S r |
sin2 a ‘- [! + |
1 - 6 |
K (1 + AS) ctg* a,]; |
r ^>y = |
"вЖГsin |
cosai [l + |
| + 6x (l + |
AS)]; |
|
|
|
Т’Ши = ~2J J - (! + |
2S) sin a,.; |
|
|
|
|
|
|
m |
= % |
|
|
|
7 |
= |
"бЖГcos2 a t l1 + |
i — 6« (i Jr Ю tg2 a t-]; |
|
|
|
^ VAI = |
2^7" (1 + |
2 Q cos a ;; |
|
T S( i = - i r ;
^il,x = 6npsin a,;
=finp cos a,; I - 1 (34AS8).
При расчете шарнирной |
крепи без прокладок в стыках исполь |
зуются те же матрицы S feB |
и Т ^ йь при условии бпр = 0. |
Пример обозначения матриц для различных типов стыков по казан на рис. 145. Неизвестные начальные параметры и уравнения для их определения зависят от расположения шарниров в расчет
ной |
схеме и соответствуют аналогичным уравнениям, полученным |
в § |
37; |
Рис. 145. Расчетная схема с обозначением матриц коэффициентов влияния параметров для участков с различными условиями примыкания
§40. РАСЧЕТ ВОСЬМИБЛОЧНОЙ КРЕПИ ВЫРАБОТКИ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
СПРОКЛАДКАМИ В ШАРНИРНЫХ СТЫКАХ
Рассмотрим расчет восьмиблочной кольцевой крепи с проклад ками в шарнирных стыках на радиальную нагрузку, распределен ную по закону *
Po = P o+ P 2c° s 2 0 . |
(40.1) |
В данном случае вследствие симметрии схемы относительно верти кальной и горизонтальной осей количество неизвестных и соот ветственно уравнений сокращается до трех.
Для расчетной схемы, изображенной на рис. 146, матрица на чальных параметров имеет вид:
* Такая нагрузка на шарнирную крепь в массиве пород возможна при огра ниченном коэффициенте неравномерности.
уравнения для их определения:
^4 = Uо+ аич>%+ яt7yY о+ ё[и) =■
Ф4 “ фо + а (руУО+ ^4Ф) = |
0; |
Y t = Y 0 + gW = 0. |
(40.3) |
Нагрузка, заданная формулой (40,1), приводится к узловой в про екциях на осях х ж у (табл. 49).
|
|
Т а б л и ц а 49 |
|
Нагрузка, приложенная в узлах расчетной схемы (см. рпс. 146) |
п |
Хп |
Yn |
0 |
0,196/>оЯ + 0,196р2Д |
0 |
1 |
0,362PO-R"1" 0,256р2^ |
—0,150роЯ — 0,106р2Я |
2 |
0,278р0Д |
—0,278ро^ |
3 |
0,150роД-0,1О6р2Я |
-0,Зб2р0Д+0,256р2Л |
4 |
0 |
—0,196ро# + 0Д96р2Д |
S |
0,986р0Я+ 0.34Ср2Д |
—0,986ро^ + 0,346^2-^ |
|
Центральный угол отрезка ломаной а 0 = 22°30'. Угол наклона
участков к оси х определяется по формуле
Тригонометрические функции углов а я, необходимые для вычисле ния матриц коэффициентов влияния, представлены в табл. 50.
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а ’ 50 |
|
«Л |
sin ап |
cos ап |
sin2 ап |
cos2 ап |
sin a n »cos ап |
1 |
78° 45' |
0,981 |
0,195 |
0,962 |
0,038 |
0,191 |
2 |
56 15 |
0,831 |
0,555 |
0,690 |
0,308 |
0,460 |
3 |
3345 |
0,555 |
0,831 |
0,308 |
0,690 |
0,460 |
4 |
И 15 |
0,195 |
0,981 |
0,038 |
0,962 |
0,191 |
Согласно расчетной схеме (см. рис. 146) для первого и третьего участка необходимо использовать матрицу (39.9), а для второго и четвертого — матрицу (39.10). После подстановки исходных данных матрицы коэффициентов влияния параметров приобретают следующий вид:
1
0
0
А??еВ =
0
0
0
1
0
0
^тправ _
01
с1
0I
0 - 0 , 9 8 1 /
0—0 , 8 3 1 /
10 , 5 5 5 /
|
ОС1) |
0 (1 ) |
— |
|
|
Ьих |
—&UY |
|
|
— |
S v Y |
S {/If |
|
|
— 0(1) |
S<PY |
S % |
(40.5) |
|
|
|
; |
|
1 |
0 |
0 |
|
|
0 |
1 |
0 |
|
|
—0 , 9 8 1 / |
0 , 1 9 5 / |
0 |
|
|
71(2) |
7т(2) |
- n i l |
|
|
1 их |
—1 UY |
|
|
7^(2) |
71(2) |
TW t |
|
|
* VX |
l VY |
|
|
гр(2) |
71(2) |
|
|
|
—1 ФХ |
1 фY |
n i t |
(40.6) |
|
1 |
0 |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
0 |
1 |
0 |
|
|
|
|
|
|
0 , 8 3 1 6 пр |
0 , 5 5 5 5 np |
0 |
|
|
|
|
|
1 |
0 |
- 0 , 5 5 5 / |
о (3 ) |
|
o (3 ) |
|
&UX |
|
—Ьим |
|
0 |
1 |
0 ,8 3 1 Z |
0 (3 ) |
|
№ |
|
—ovx |
|
|
0 |
0 |
1 |
— о (3 ) |
д а |
д а |
; (40-7) |
? f B |
0 |
0 |
1 |
0 |
0 |
0 |
|
0 |
0 |
0 |
0 |
1 |
0 |
|
0 |
0 |
0 |
—0 ,5 5 5 Z |
0 , 8 3 1 / |
0 |
|
1 |
0 |
—0,195/ |
744) |
- m |
|
|
1 их |
|
|
0 |
1 |
0,981/ |
744) |
m |
|
|
~ L vx |
|
|
0 |
0 |
1 |
-ns |
ns |
T % |
(40.8) |
0 |
0 |
0 |
1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
1 |
0 |
|
0 |
0 |
0 |
— 0,1956np |
0,9818np |
0 |
|
Sblk = -ggf- [0,962 (1 + £) - 0,228*(1 + *01;
=№ =-2^-[(1+0+6к(1+*01;
SVb = 0,981 - ^ EL(2 + 0;
№ =- щ - [°«03S(4+D~5,70x(1+*015
5 ^ |
= 0,195 - ^ - ( 2 + 0 ; |
5$=0,981^(1+ft?); |
S$=0,195^(1+*?); |
|
0(1) _ ^np . |
|
*э<рм — ~El * |
Г i/i = 0^ |
[0,69 (1 + 1) — l T85>c (1 + fc£)]; |
у № = m = ^ - a [( i+ о + 6й (1 + *oi;
TW t = 0,831^(1 +20;
УVS=-Jr[0,308(1+0■-4.14Й(1+*01; 7+%=0,555^(1+20;
Уф”=—0,831 (1+ft?); У$=0,555-2^(1+/<?);
n% = -g r ;
Элементы матрицы (40.10) определяют коэффициенты при неиз вестных в уравнениях (40.3), остальные члены формулы (40.9) определяют свободные члены в этих уравнениях:
|
giV) = P»R [0,643 -ggj- (1 + S) - 1 ,1 9 ^ |
(1 + |
AS) + |
|
+ |
0,643 |
(1 + |
Е) + |
0,873 -J r |
(1 + |
АС) + |
0,319 |
(1 + 2£) + |
|
|
+ |
0,3 4§j£ - (2 + S) + 0,107 |
+ |
0,144 - £ - ] + |
|
|
|
+ Р гД [о,377 |
(1 + |
Г) - 0,721 |
|
(1 + AS) + |
|
+ |
0,346 |
(1 + |
6) + |
0,695 |
|
(1 + |
AS2) + |
0,226 ^ |
(1 + |
2S) + |
|
|
+ |
0,24 |
|
(2 + S) + |
0,084 |
|
+ |
0,144 ~ |
] ; |
(40.13) |
|
ё Г |
= |
-р « Д |
[2,52 2 ^ ( 1 -i-AS2) + ^ |
+ |
0 , 5 4 7 ^ ] - |
|
|
- |
P»R [о,884 |
(1 + AS2) + |
0,532 |
|
+ |
0 , 4 3 4 ^ ] ; |
|
|
|
|
|
£<у>= _0,986;>оД + 0,346р2Д. |
|
|
|
Из третьего уравнения системы (40.3) |
находим |
|
|
|
|
|
|
Y 0 = R (0,986р0 - |
0,348р2); |
|
|
(40.14) |
Для проверки правильности определения величины Y 0 может слу
жить условие 2 Y п — 0, которое, как следует из табл. 49, удов летворяется.
Из второго уравнения системы (40,3) находим
|
|
Фо = Рг 4 г 1° - 885 (! + к? ) + °>89 + 0,626ASs] |
(40.15) |
и, |
наконец, из первого |
уравнения: |
|
|
и 0- |
2,5р0- ~ (1 + |
AS) + р2 ^ [2,35 + 2.65AS2- 0.64S - |
|
|
- 0,377с£3 + 0,28х (1 + *£)]. |
(40.16) |
|
Далее |
находим радиальное перемещение и нормальную силу |
в |
узле 4. |
Подставляя |
в матричную формулу (40.9) |
полученные |
ранее начальные параметры U 0, ср0, Y 0 и |
определив |
свободный |
член |
по той же формуле |
|
|
|
giv) |
= -PoR [°-716w |
+ о + ° ’6 TF V + |
+ 1>25Ш |
(* + S) + |