книги из ГПНТБ / Круашвили, З. Е. Автоматизированный нагрев стали
.pdfях на прокатных станах температура раскатов является результатом наложения на температуру заготовок при выдаче из печей факторов, способствующих как охлаж дению металла, так и его нагреву после выдачи из печи.
Охлаждение металла после выдачи из печи обуслов лено контактом его с окружающим воздухом, валками стана и водой, охлаждающей валки. Повышение же температуры происходит в результате пластической де формации металла. Повышение температуры тем боль ше, чем больше расходуемая на деформацию мощность и чем меньше при этом коэффициент теплоотдачи. Сле дует подчеркнуть, что, поскольку нагрев металла при меняется как средство такого уменьшения сопротивле ния деформации, которое делает прокатку экономически целесообразной и возможной, при прокатке важно в пер вую очередь усилие в стане, а не сама по себе темпера тура нагрева.
Система оптимального управления нагревом метал ла, разработанная А. А. Бутковским, послужила даль нейшим развитием работ в этом направлении [13]. Ма кет системы опробован на тонколистовом стане ММК в 1962 г.
Назначением системы является выработка и осуще ствление закона изменения уставок температуры зон пе чи при изменении темпа прокатки с учетом характера изменения этого темпа; причем уставки температуры могут изменяться даже при неизменном в данный мо мент темпе прокатки — как следствие прежних колеба ний темпа. Вычислительное устройство рассчитывает температурное поле в заготовке как функцию темпера турных полей зон печи и скорости продвижения метал ла через эти зоны.
На основании этого расчета вычислительное устрой ство так управляет распределением температур в печи, что минимизируется среднеквадратичное уклонение тем ператур заготовок на выдаче из печи от заданных зна чений. Найденное оптимальное распределение темпера тур зон задается зональным регулятором температуры. Моделирующее устройство непрерывно проводит расчет нагрева заготовок в печи, опираясь на ряд измерений температуры зонпечи и задаваясь рядом коэффициен тов. Для уточнения параметров расчета и моделирую щего устройства применена система самонастройки, в которой значение температуры заготовки, полученное
■расчетом ее нагрева, сравнивается с действительной температурой раската этой заготовки после одной из клетей стана. В схему введено устройство, оценивающее потерю тепла заготовок перед прокаткой.
В этой системе темп прокатки оценивается по рабо те толкателей печи.
Одновременно с конструированием систем управле ния процессом нагрева стали с применением средств вычислительной техники интенсивно велись поиски но вых параметров, характеризующих тепловую работу на гревательных устройств, и создавались специальные средства для их измерения. В начале 1961 г. на мето дических печах стана 650 Нижне-Тагильского металлур гического комбината ЦНИИКА были испытаны новые элементы системы управления. Качество нагрева метал ла в печи оценивалось по расходу электроэнергии, за траченной на прокатку каждой заготовки, а темп про катки оценивался при помощи специального устройства по ритму исследования выданных из печи заготовок. Температурный режим печи корректировался в зависи мости от суммарного расхода электроэнергии на опре деленное число прокатанных заготовок и от темпа про катки [5, 14].
НИИ «Автоматика» на двухзонных методических пе чах двух заводов была внедрена система управления, в которой предусмотрено регулирование температуры металла по перепаду температуры в двух точках то мильной зоны, причем температуру металла измеряли радиационными пирометрами, свизированными непо средственно на металл через специальные отверстия в подине печи. Эта система послужила реализацией теоретически обоснованного А. Г. Бутковским прин ципа оптимального управления проходными печа ми [18].
Киевским институтом автоматики разработаны и внедрены на ряде нагревательных печей металлургиче ских заводов Украины системы автоматического управ ления тепловой мощностью нагревательных зон по сред невзвешенной температуре поверхности металла и пропускной способности дымоотводящего тракта . по средневзвешенному давлению на ограждающих стенках томильной зоны. Для создания указанной системы най дены распределения температуры поверхности металла в рабочем пространстве печи и исследована динамика
регулирования давления й ее связь с температурным режимом и процессом окалинообразования [15].
Запорожским филиалом Института автоматики внед рена на двухзонной методической печи завода «Днепро спецсталь» система, построенная на базе автоматиче ского корректора температуры (типа АКТ-2), измеряю щего темп выдачи металла из печи со сглаживанием вы ходного корректирующего сигнала и с возможностью настройки схемы АКТ-2 по маркам и геометрическим размерам загружаемых заготовок [16].
Развитие работ в области автоматизации нагрева тельных устройств характеризуется тем, что наметились тенденции перехода от существующих систем стабили зации отдельных параметров теплового режима печей к более совершенным системам комплексной автоматиза ции процесса нагрева. В поисках рационального реше ния конструкций систем регулирования изучается и про веряется на практике пригодность отдельных новых па раметров, отражающих как тепловое состояние печи, так и ритм работы прокатного оборудования. Важней шим препятствием па пути решения проблем автомати зации процесса нагрева металла является также отсут ствие надежных способов стабилизации параметров теп лового режима в условиях переменных параметров про цесса таких, как темп прокатки (производительность печи), тепловое состояние металла (температура поса да и т. п.) и др. Обобщение результатов исследований по созданию описанных выше систем управления нашло от ражение в совместных работах ПКИ «Автоматпром» и ЦП КБ.
В автоматизированной системе управления темпера турным режимом методических печей реализован новый способ1, в котором корректирующий импульс изменения задания регуляторам температур зон вырабатывается на основе суммирования с соответствующими «весами» си гналов о температуре металла в методической зоне и о среднем времени пребывания заданного числа заготовок в томильной зоне печи. Относительная простота, надеж ность в эксплуатации и значительный экономический эф фект обусловили широкое распространение систем тако го типа на металлургических заводах.
Методы расчета качества и настроек систем даны во многих работах. В приведенных методах используются временные или частотные характеристики, а формулы и графики определены как теоретическим путем, так и подтверждены экспериментально [17].
Для практических целей системы управления режи мом горения с автоматическими оптимизаторами следует конструировать так, чтобы экстремальный регулятор (оптимизатор) управлял не исполнительным механизмом расхода воздуха, а изменял коэффициент избытка в узле стабилизации соотношения расхода топлива и воз духа.
Поскольку при простоях и малых нагрузках происхо дит основное окалинообразование, следует в этот пери од защитить металл созданием восстановительной атмос феры в рабочем пространстве печи. С этой целью пред ложен новый способ управления режимом горения1, который заключается в том, что в моменты простоев и ма лых нагрузок (информация о которых постоянно посы лается в систему управления горением) оптимизатор от ключается, и коэффициенты избытка воздуха автомати чески устанавливаются на уровнях, создающих восстано вительную атмосферу в печах.
Аналогичные принципы управления температурным режимом легли в основу систем, созданных ПКИ «Автоматпром» для кольцевых печей трубопрокатных станов. В этих системах изменение заданных значений темпера тур на участках горения ведется не только в функции суммы сигналов, характеризующих тепловое состояние печи и среднее время пребывания заданного числа заго товок в зонах нагрева, но и по параметрам садки с уче том нахождения границ садок в рабочем пространстве печи.
Кроме того, в автоматизированной системе управ ления тепловым режимом кольцевых нагревательных пе чей использован новый способ автоматического управле ния режимом сжигания топлива в пламенных печах, заключающийся в том, что для уменьшения окалинообразования при простоях и малых нагрузках печи в узлы регулирования .соотношения вводится корректирующий сигнал, изменяющий коэффициент избытка воздуха в
сторону создания нейтральной или восстановительной атмосферы в рабочем пространстве печи1.
На основе теоретических разработок Института проб лем управления (ИАТ) и вытекающих из них алгорит мов оптимального управления, разработана система, ми нимизирующая среднеквадратичное отклонение темпера туры заготовок при выдаче из печи от заданного значе ния. Система предусматривает слежение за прохожде нием металла от посада до выдачи, ввод информации о параметрах садки, а также поддержание постоянства времени транспорта металла от печей к стану.
Слежение за прохождением металла через печь осу ществляется специальным устройством, разработанным ПКИ «Автоматпромом» на базе способа запоминания и моделирования, заключающегося в том, что процесс про хождения металла различного сортамента через печь отображается динамической мнемосхемой, которая поз воляет как визуально наблюдать за перемещением на греваемого металла в рабочем пространстве печи, так и автоматически определять местонахождение различ ных садок с дальнейшим вводом этой информации в си стему оптимального управления тепловым режимом пе чи. Описанная выше схема впервые реализована на ме тодических печах Ново-Липецкого металлургического завода.
Для минимизации потерь тепла при транспортировке нагретого металла от печей к стану и обеспечения бес перебойной и ритмичной работы стана ПКИ «Автоматпром» разработал специальную систему связи печистан. Эта система осуществляет: сигнализацию операто рам печей требуемого момента выдачи очередной заго товки; сигнализацию оператору клетей стана момента фактической выдачи сляба и момента прихода ее к кле ти; регистрацию суммарного времени простоя заготовок перед прокаткой и времени задержки в выдаче загото вок из печей за смену.
Основная задача системы — согласование ритма вы дачи заготовок из разных печей с ритмом работы стана. Опытно-промышленный образец системы внедрен на ста не листопрокатного цеха Донецкого металлургического завода.
3. ЗАДАЧИ АЛГОРИТМИЗАЦИИ ПРОЦЕССА НАГРЕВА МЕТАЛЛА В МЕТОДИЧЕСКИХ ПЕЧАХ
Для применения современных математических мето дов оптимизации необходимо предварительно строго ма тематически сформулировать задачу управления, т. е. прежде всего создать математическую модель, адекват ную физическим процессам, которые исследуются в дан ной задаче.
Создание таких математических моделей встречает серьезные трудности, что обусловлено сложностью тех нологических и теплотехнических вопросов.
А. Г. Бутковский распространил подходы и методы оптимального управления, в частности, и на широкий класс объектов теплотехники, например, на нагрев тон ких и массивных тел в камерных и проходных печах [18]. Актуальность и важность задач, которые могут быть решены на основе этой теории предопределили большое число научных разработок в данной области и, естественно, в настоящее время многими советскими и зарубежными авторами предложены и реализованы раз личные алгоритмы управления, вытекающие из разнооб разных постановок задач оптимального управления пе чами.
Ниже приводится краткий обзор наиболее интерес ных, с точки зрения их практической реализации, теоре тических разработок и алгоритмов управления процес сом нагрева стали перед прокаткой.
В работе [13] А. Г. Бутковский решает задачу опти мального управления системами с распределенными па раметрами, движение которых описывается дифференци альными уравнениями в частных производных типа
Ь |
+ |
Ьѵ(т) « М |
-И to, г) - и to, т) = 0. |
(МО) |
|||
|
Уравнение такого типа описывает нагрев металла в |
||||||
проходной |
печи. |
Температура |
рабочего |
пространства |
|||
и |
(у, т) есть величина, |
распределенная |
по длине |
печи |
|||
у, O^y^cL |
и во времени т на |
рассматриваемом проме |
|||||
жутке 0 < т ^ Г . |
Заготовки движутся в положительном |
направлении оси у со скоростью у(т), зависящей только от времени. (Для печей с шагающим подом скорость пе ремещения заготовок, лежащих на разных секциях ша гающих балок, может быть различной). Теплофизиче
ские параметры материала (толщина, теплопроводность и др.) могут быть различными, они объединены в ком плекс b= b(y) , причем
где с— теплоемкость; у — плотность стали;
R — толщина нагреваемых заготовок;
а — коэффициент теплообмена заготовок со средой. Естественно, 0. При входе в зону нагрева (у— 0) температура металла t(y, т) известна
t (0 , т) = /0 (т).
По мере продвижения через зоны печи материал на гревается, если ѵ(у, т) > t(y, т). Теплообмен, как предпо лагается, подчиняется простейшему закону Ньютона. Поскольку функции свойств металла b (у) и скорости продвижения через рабочее пространство известны, каж дой конкретной функции управления (температуре ра бочего пространства печи) при заданном начальном ус ловии соответствует единственное решение: распределе ние температуры металла по длине печи t{y, т), 0 ^ y s ^ L , а следовательно и определенное значение температуры на выдаче из печи t(L, т). Но с точки зрения технологии и оптимизации экономических показателей системы печь—стан на выдаче из печи желательно иметь опреде ленную температуру устанавливаемую в зависи мости от сортамента, марки стали и др. К сожалению, современные проходные печи, имеющие длины зон, во много раз превосходящие ширину заготовки, не могут обеспечить индивидуальный нагрев заготовок, и поэтому приходится так управлять температурой зон и(у, т), чтобы хотя бы в среднем для всей партии заготовок от
клонение величины t(L, т) от заданного значения |
£*(т), |
например, среднеквадратичное отклонение |
|
т |
|
J = J [(*(%) — t(L,x)]*dT |
(1-11) |
о |
|
было минимально.
В стационарном режиме, когда fe = idem и ѵ= const можно достигнуть точного соблюдения заданной темпе ратуры металла, и /= 0 . В нестационарном режиме, ког
да через печь проходит скачок свойств металла (скажем, лежат одновременно и «толстый» и «тонкий» металлы), возникает потребность в паллиативном управлении: при ходится вблизи границы раздела партий несколько недогреть более «толстый» материал и несколько перегреть «тонкий», при этом / > 0, и возникает проблема миними зации этой величины. Причина недостижимости в этом случае величины min / = 0 состоит в ограниченности уп равляющих воздействий — температур в зонах печи. Они не могут быть произвольными. Скажем, из соображений сохранности огнеупоров
А1< и (у , т) < А2,
т.е. температура в зонах печи может устанавливаться только в определенном диапазоне. Вследствие интенсив ного лучистого теплообмена вдоль печи может возник нуть положение, при котором невозможны слишком боль
шие перепады температур |
рабочего пространства, т. е. |
ди (у, т) < А 3. |
( 1- 12) |
ду |
|
При нагреве массивного металла, т. е. тогда,-когда существенно распределение температуры металла не только по координате у вдоль печи но и по се чению металла х, O ^ x ^ S , температура металла описы вается функцией t(x, у, т) и подчиняется уравнению
ді ( х, у, т) |
, , д2t(x, у, т) |
, , , |
d t ( x , y , r ) |
— у |
= а (у) — \ \ J |
— b (у) ѵт- |
y j |
dr |
дха- |
|
ду |
с граничными условиями в простейшем случае:
b * (VOX’ T) |
= |
а [и(у, т) |
- t( S ,y ,T )} , ' |
|
А— S |
a [ u (y ,r |
|||
|
dt (х, у, |
т) |
= О, |
|
|
дх |
|
||
|
|
.ѵ=О |
|
(1-13)
(1-14)
где |
h — теплопроводность; |
|
а — коэффициент теплообмена поверхности |
|
металла с греющей средой; |
|
а=К!су— коэффициент температуропроводности; |
с— теплоемкость;
у— плотность стали. По-прежнему
Ь = cyS |
(1-15) |
а
Для создания промышленных систем оптимального управления методическими печами очень большое зна чение имело аналитическое решение этой задачи, полу ченное А. Г. Бутковским для случая нагрева теплотех нически тонких заготовок.
Проведя замену переменных типа
|
ѳ |
|
у = р -J- J V (о) da; |
(1-16) |
|
|
о |
|
|
Ѳ= т, |
|
А. Г. Бутковский свел уравнение |
|
|
b -Ш—+ Ьѵ ——-ff — и =^0 |
(И 7) |
|
дх |
ду |
|
к виду |
|
|
Ь(Т1) ^ |
^ - - / ( Г 1>0) - «(Ѳ) = 0, |
(MS) |
|
дѵ |
|
т. е. введя подвижную систему координат, сопряженную с движущимся металлом, заменил исходное дифферен циальное уравнение более простым, которое можно рас сматривать как обыкновенное дифференциальное по вре мени Ѳ уравнение. Проведя ряд преобразований и при менив принцип максимума, А. Г. Бутковский доказал, что оптимальное уравнение в этом случае имеет гранич
ные участки, где и(х)— А\ или |
ы (т)= Л 2, а также осо |
бые участки. |
когда возмущение про |
В наиболее типичном случае, |
цесса нагрева происходит вследствие однократного скач кообразного разрыва свойств нагреваемого металла
Вх при L |
р > |
L |
Ь = 6 (р) = |
р < |
(1-19) |
В%при 0 |
L |
где В\ и В2— заданные величины.
Оптимальный процесс нагрева состоит из 3 участков.
Он начинается |
и кончается |
особыми участками при |
(Х т^ Т і и % |
а между |
ними управляющее воз |
действие выходит на границу. Этот, неособый, участок простирается на промежутке тіС тС тг. На особых участ
ках температура на выходе строго равна заданной. Эти участки означают возможность при наличии возмущений
только по скорости |
V прохождения металла через |
печь |
|
практически точно обработать эти возмущения. |
г) = |
|
|
Для этого при |
условиях 6 = idem, — |
|
|
= const необходимо и достаточно обеспечить |
|
|
|
и (В) =- /* -] bv(Q) |
V (а) da) |
1 20 |
) |
|
( - |
Эта формула может быть записана более просто, ес ли текущий момент времени отождествить с начальным
и (т) = t* -f bv (т) - j - і (т, L) = І! (т), |
(1-21) |
ду |
|
где gi (т) — сигнал задания регулятору температуры зоны. Итак, температура печи должна быть больше задан ной температуры металла на выдаче из печи на величи ну, зависящую от наклона графика температуры метал ла в окрестности торца выдачи и, разумеется, от ско
рости прохождения металла.
Скачкообразные (а только такие они и бывают) воз мущения свойств b (у) идеально можно скомпенсировать только сопровождением скачка свойств b (у) скачком температуры печи и (у, т). Но в реальных печах невоз можны бесконечные градиенты температур: и'у (у, т ) ^ А 3.
Поэтому следует считать, что форма графика темпера туры по длине зоны продиктована конструкцией зоны (неизменна), а управление состоит в том, что предста вительная температура зоны (усредненная по длине) яв ляется величиной, зависящей только от времени: и(т). На неособом участке и (г) выходит на границу области допустимых значений, и проблема сводится к тому, что бы найти два момента времени: когда температура зо ны должна, сойдя с особого режима, «перепрыгнуть» на предельное значение (ті) и когда она должна также прыжком вернуться на особый участок (тг). .
Для определения этих моментов времени, как пока зало исследование, может служить условие
Ъ |
_ о |
(1-22) |
J ГФ (°) — ф (о)] Sign [ф (о) — ф (а)]е |
ьйа = 0, |
Ті