книги из ГПНТБ / Баимов, Н. И. Оптимизация процессов прокатки на блюминге
.pdfПредположим, что |
некоторые |
средине |
пропуски |
(первый |
||||||||
и второй) осуществляются на бочке диаметром D = 950 мм с оди |
||||||||||||
наковыми |
обжатиями |
при ускорении |
рабочих |
валков |
а — |
|||||||
_об/мин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
|
раската |
до |
первого |
пропуска: |
В 0 = |
500 мм; |
Н 0 = |
||||
Размеры |
||||||||||||
— 560 мм; L 0 = 2100 мм и после второго пропуска: В 2 = |
500 мм; |
|||||||||||
Н о = 400 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Д # 2 = |
|||
Обжатия в первом, втором и третьем пропусках: ДН г = |
||||||||||||
= АНз = |
80 |
мм. |
Удельное |
давление |
принято |
равным |
р = |
|||||
= 9 кгс/мм2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Для этих условий по формулам (11.166)—(11.171) рассчитаем |
||||||||||||
параметры прокатки (см. табл. |
15) для случая равномерного рас |
|||||||||||
пределения обжатия, т. е. при |
х.= |
АН J АН 2 = |
1. |
|
|
|||||||
Перераспределив |
обжатия |
в |
рассматриваемых |
пропусках по |
формулам (11.173)—(11.182), находим новые параметры прокатки
при |
следующих значениях х„ : 0,6; 0,8; 1,2; 1,7. |
Ускорение а' |
||
при |
соответствующих |
значениях |
определяем |
из уравнения |
(II.178), решая его графо-аналитическим методом (рис. 35).. |
||||
По полученным данным (см. табл. |
15) на рис. |
36 графически- |
||
изображена функция |
= f (лг,,), из анализа |
которой сле |
дует, что во всех случаях неравномерного распределения обжатий по пропускам в рассматриваемом этапе прокатки с ростом обжа тий от предыдущего к последующему пропуску (АН1 < ДЯ2) нагрев двигателя интенсивно повышается. Следовательно, такое
распределение |
обжатий |
нерационально. |
|
|
Таблица 15 |
||
Показатели прокатки при различной неравномерности |
|
||||||
|
|
||||||
распределения обжатий по пропускам |
|
|
|
|
|||
'н |
*х1 |
'х2 |
Сз |
а* |
" ' а |
|
м ' |
0,6 |
0,775 |
1,000 |
0,894 |
39,2 |
47,1 |
153,3 |
246 |
0,8 |
0,844 |
0,943 |
0,894 |
39,5 |
47,45 |
180 |
215 |
1,0 |
0,894 |
0,891 |
0,894 |
40,0 |
48,0 |
200 |
200 |
1,2 |
0,934 |
0,852 |
0,894 |
40,3 |
48,35 |
216 |
183 |
1,7 |
1,005 |
0,770 |
0,894 |
40,8 |
49,0 |
247,5 |
151,7 |
|
N"i |
"2 |
' х! |
т2 |
Т1 + т2 |
|
Ч в |
|
|
Мкв |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,6 |
0,788 |
0,985 |
2,355. |
2,635 |
4,99 |
173,5 |
1,037 |
0,8 |
0,805 |
0,985 |
2,374 |
2,616 |
4,99 |
167,3 |
1,003 |
1,0 |
0,821 |
0,985 |
2,39 |
2,60 |
4,99 |
167,0 |
1,000 |
1,2 |
0,832 |
0,985 |
2,41 |
2,58 |
4,99 |
166,4 |
0,997 |
1,7 |
0,858 |
0,985 |
2,444 |
2,546 |
4,99 |
167,6 |
1,005 |
110
Если же обжатия уменьшаются от предыдущего к последую щему пропуску (АН г >> АЯо), нагрев двигателя сначала также уменьшается до некоторого минимума при х„ опт, а затем увели чивается, превышая допустимый при хн = 1. Уменьшение нагрева
Рис. 35. Графическое решение уравнения (11.178)
двигателя при хп > 1 очень незначительно и составило всего 0,3% от степени нагрева при Л'н = 1.
Другие примеры, охватывающие широкие пределы прокатки на блюмингах, дают уменьшение нагрева двигателя в рассматри
ваемом |
случае при |
АНг > |
Д # 2 не |
больше чем |
на |
0,4—0,8%, |
|||
Таким снижением нагрева двигателя в пределах |
от |
хн = 1 до |
|||||||
хопт> |
1 |
можно пренебречь. Значит, |
и такое распределение обжа |
||||||
тий, |
когда |
АН 1 > |
Л # 2, |
нельзя |
|
|
|
||
признать |
рациональным. |
Таким |
|
|
|
||||
образом, |
наиболее |
рациональным |
|
|
|
||||
является равномерное распределе |
|
|
|
||||||
ние |
обжатий |
по пропускам в эта |
|
|
|
||||
пах прокатки. Такое распределе |
|
|
|
||||||
ние обжатий в этапах прокатки |
|
|
|
||||||
является рациональным и с точки |
|
|
|
||||||
зрения управления станом, облег |
|
|
|
||||||
чая |
последнее. |
|
|
|
|
|
|||
Полученный вывод можно рас |
|
|
|
||||||
пространить и на этапы прокатки, |
Рис. 36. Изменение среднеквадратич |
||||||||
т. е. |
суммарные обжатия |
между |
от неравномерности обжатий (в отно |
||||||
этапами |
прокатки |
рационально |
ного момента двигателя в зависимости |
||||||
сительных единицах) |
|
||||||||
распределять так, чтобы моменты |
|
|
|
||||||
прокатки |
в пропусках одного этапа были по возможности равны |
моментам прокатки в пропусках другого этапа.
Такое распределение обжатий является выгодным для работы оборудования рабочей линии стана, так как при неравномерном распределении обжатий увеличиваются нагрузки в рабочей линии стана. Последнее объясняется тем, что при неравномерном рас пределении обжатий по пропускам при данном суммарном обжа тии одно из них всегда будет больше среднего. Это можно пока зать на следующем примере.
Ш
О п ти м альн ы й реж им п р окатки с л и тк а м ассо й 8 |
т, |
разм ером |
735X815 |
X 2300 мм |
|||||||||||||
675X755 |
|||||||||||||||||
(сталь 60С, температура начала |
прокатки |
1150° С, |
|
|
|
об/мин/с, |
|||||||||||
а опт == Ь0пт = |
86 |
||||||||||||||||
га |
О |
|
Режим обжатий |
|
|
|
|
|
|
|
Режим скоростей |
||||||
0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
X |
£ |
|
|
S |
£ |
|
|
О |
|
|
|
|
|
|
|
||
О.м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
X |
X |
|||||
|
£ |
£ |
|
|
о |
|
|
|
|
|
|||||||
ёо. |
2 о |
£ |
£ |
|
£ |
Осо |
|
|
|
|
X |
£ |
£ |
||||
£ |
г |
£ |
оз |
|
|
о |
|
|
|
|
£ |
||||||
О к |
° >* |
а: |
|
|
|
> ° |
|
X |
Йо |
|
СО |
||||||
Ач Ч |
К с |
«3 |
< |
< |
|
4 |
|
fif°0 |
|||||||||
|
|
|
< о. |
|
|
|
С |
о |
е о |
||||||||
Б |
0 |
815/755 |
735/675 |
_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
730 |
735 |
55 |
0 |
|
2,30 |
0,602 |
0,593 |
59 |
25,5 |
56,9 |
|||||
|
2 |
675 |
735 |
55 |
0 |
|
2,30 |
0,602 |
0,593 |
44 |
25,5 |
56,9 |
|||||
|
3 |
620 |
740 |
55 |
5 |
|
2,31 |
0,607 |
0,593 |
44 |
25,5 |
56,9 |
|||||
|
4 |
565 |
745 |
55 |
5 |
|
2,52 |
0,662 |
3,200 |
44 |
25,5 |
56,9 |
|||||
|
К* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
644 |
570 |
71 |
5 |
|
2,77 |
0,730 |
0,700 |
51 |
30,1 |
56,9 |
|||||
|
6 |
573 |
580 |
71 |
10 |
|
3,07 |
0,808 |
0,700 |
36 |
30,1 |
56,9 |
|||||
|
7 |
502 |
590 |
71 |
10 |
|
3,45 |
0,907 |
0,700 |
36 |
30,1 |
56,9 |
|||||
|
8 |
431 |
600 |
71 |
10 |
|
3,95 |
1,040 |
2,250 |
36 |
30,1 |
56,9 |
|||||
|
К |
” |
|
— |
— |
|
— |
— |
|
— |
|
— |
|
*— |
— |
||
I |
9 |
495 |
445 |
105 |
14 |
|
4,62 |
1,360 |
0,890 |
21,5 |
21,5 |
56,9 |
|||||
|
10 |
390 |
465 |
105 |
20 |
|
5,61 |
1,650 |
2,250 |
21,5 |
21,5 |
56,9 |
|||||
II К |
— |
— |
— — — |
— |
|
|
_ _ _ _ |
||||||||||
|
11 |
400 |
400 |
65 |
10 |
|
6,36 |
1,860 |
2,500 |
40,5 |
38,3 |
56,9 |
|||||
* К — Кантовка. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Для |
случая |
прокатки на блюминге 1300 |
слитка |
массой |
8 т, |
|||||||||||
с размерами 6 7 5 x 7 5 5 x 2 3 0мм0 , |
7 3 5 x 8 1 5 x 2 3 0мм0 |
из стали 60С , |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
при начальной температуре 1150°С |
||||||||||||
|
|
|
|
|
по |
схеме |
4 4 - 4 |
+ |
2 + 1 |
= |
11 |
||||||
|
|
|
|
|
рассчитан |
оптимальный |
режим про |
||||||||||
|
|
|
|
|
катки, приведенный в табл. |
16 |
[22, |
||||||||||
|
|
|
|
|
табл. |
1]. |
режиме |
прокатки |
режим |
||||||||
|
|
|
|
|
В этом |
||||||||||||
|
|
|
|
|
обжатий |
рассчитан |
по |
указанной |
|||||||||
|
|
|
|
|
выше рациональной методике. В ре |
||||||||||||
|
|
|
|
|
зультате |
получен |
|
ровный |
график |
||||||||
|
|
|
|
|
изменения |
моментов |
прокатки |
по |
|||||||||
|
|
|
|
|
пропускам цикла (исключая |
послед- |
|||||||||||
|
|
|
|
|
Рис. |
37. |
График распределения моментов прокат |
||||||||||
|
|
|
|
|
ки по пропускам цикла при рациональном распре |
||||||||||||
|
|
Номера пропусков |
|
делении |
обжатий в этапах прокатки и суммарных |
||||||||||||
|
|
|
обжатий |
между этапами |
прокатки—/ и нерацио |
||||||||||||
|
|
|
|
|
нальном распределении обжатий —2 |
|
|
ний чистовой пропуск), показанный на рис. 37 (/). Режим прокатки имеет следующие показатели: Т — 28,3 с; М кв 3 = 167 те м.
Позднее Ф. Г. Патруновым [28] для этих же условий был рас считан второй вариант режима прокатки, приведенный в табл. 17.
112
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 16 |
на блюминге 1300 при заданной загрузке |
двигателя М кв. 3 = 167 тс-м |
|||||||||
п и. опт = 57 |
об/мин) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Режим скоростей |
|
|
Показатели режима прокатки |
|||||
X |
|
|
|
|
|
U |
|
У |
£ |
•чЛ О |
к |
О |
и |
О |
О |
У |
|
у |
% S |
||
£ |
|
- и |
н |
н |
||||||
Ио' |
сх |
>» |
С |
СО |
h |
<зг> |
сС |
SS |
|
|
С О |
|
|
|
|
|
О.х |
|
|||
25,5 |
0,296 |
0,365 |
0,105 |
0,365 |
0,296 |
1150 |
7,00 |
937 |
185 |
60 318 |
25,5 |
0,296 |
0,365 |
0,105 |
0,365 |
0,296 |
1149 |
7,03 |
943 |
186 |
60 575 |
25,5 |
0,296 |
0,365 |
0,111 |
0,365 |
0,296 |
1148 |
7,08 |
954 |
188 |
61 397 |
25,5 |
0,296 |
0,365 |
0,169 |
0,365 |
0,296 |
1147 |
7,12 |
965 |
189 |
63 782 |
30,1 |
0,350 |
0,312 |
0,294 |
0,312 |
0,350 |
1145 |
7,17 |
842 |
185 |
63 049 |
30,1 |
0,350 |
0,312 |
0,376 |
0,312 |
0,350 . |
1142 |
7,30 |
868 |
190 |
67 701 |
30,1 |
0,350 |
0,312 |
0,480 |
0,312 |
0,350 |
1141 |
7,36 |
890 |
193 |
72 800 |
30,1 |
0,350 |
0,312 |
0,621 |
0,312 |
0,350 |
1139 |
7,43 |
915 |
196 |
79 443 |
21,5 |
0,250 |
0,412 |
0,868 |
0,412 |
0,250 |
1137 |
7,51 |
782 |
190 |
91 493 |
21,5 |
0,250 |
0,412 |
1,174 |
0,412 |
0,250 |
1133 |
7,67 |
831 |
197 |
107 695 |
38,3 |
0,445 |
0,216 |
1,600 |
0,216 |
0,445 |
ИЗО |
7,80 |
577 |
115 |
58 160 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 17 |
Второй вариант режима прокатки слитка массой 8 т, |
размером |
|
||||||||
735 X 815 |
|
|
|
|
(сталь |
60С, температура начала |
||||
|
- Х2300 мм на блюминге 1300 |
|||||||||
675 X 755 |
1150° С, |
а = Ь = 90 |
об/мин/с, |
пп = 60 об/мин) |
|
|
||||
прокатки |
|
|
||||||||
Номер |
Номер |
|
|
|
Режим обжатиП |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
калибра |
пропуска |
И, мм |
В, мм |
ДН, мм ДВ, мм |
L, м |
N ' , об |
||||
|
|
|
||||||||
|
Б |
0 |
815/755 |
735/675 |
44 |
|
0 |
2.30 |
0>602 |
|
|
|
1 |
741 |
735 |
|
|||||
|
|
2 |
697 |
735 |
44 |
|
0 |
2.30 |
0,602 |
|
|
|
3 |
652 |
740 |
45 |
|
5 |
2.30 |
0,602 |
|
|
|
4 |
607 |
745 |
45 |
|
5 |
2,35 |
0,620 |
|
|
|
К * |
644 |
615 |
71 |
|
8' |
2,57 |
0,680 |
|
|
|
5 |
|
|||||||
|
|
6 |
573 |
624 |
71 |
|
9 |
2,85 |
0,750 |
|
|
|
7 |
502 |
634 |
71' |
|
10 |
3,20 |
0,840 |
|
|
|
8 |
431 |
646 |
71 |
|
12 |
3,66 |
0,960 |
|
|
|
К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
9 |
519 |
446 |
127 |
|
15 |
4,40 |
1,290 |
|
|
|
10 |
392 |
465 |
127 |
|
19 |
5,59 |
1,640 |
|
|
|
К |
400 |
400 |
65 |
|
8 |
6,36 |
1,860 |
|
|
|
11 |
|
|||||||
|
* К — кантовка. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
Н. И. |
Баимов |
|
|
|
|
|
|
|
113 |
Принятая им методика расчета режима обжатий не предусматри вала рационального распределения суммарных обжатий по эта пам прокатки. В результате был получен режим обжатий, который дал весьма неровный график изменения моментов прокатки по пропускам цикла, показанный также на рис. 37 (2). При этом максимальный момент за цикл (в 10 пропуске) оказался на 18% больше соответствующего момента в первом режиме. Показатели
второго режима |
прокатки при |
принятых' |
а = b = 90 об/мин/с, |
|||
пп — 60 |
об/мин |
получились |
равными: |
Т |
= 30,6 с; |
Л4КВ3 = |
= 167 те |
м, т. е. |
производительность стана |
при втором |
режиме |
получилась на 8% ниже, чем при первом, хотя загрузка двига теля одна и та же. Ухудшение показателей режима прокатки в значительной степени объясняется нерациональным выбором режима обжатий, в частности нерациональным распределением суммарных обжатий по этапам прокатки.
Таким образом, из условий получения высоких технико-эко номических показателей работы стана наиболее рациональным является равномерное распределение обжатий по пропускам в каждом этапе прокатки и такое распределение суммарных обжа тий между этапами прокатки, при котором моменты прокатки в пропусках различных этапов были бы по возможности равны между собой.
Для режима обжатий рациональными зависимостями являются следующие:
в этапе прокатки |
|
ДНг = АЯг+1 —ДЯ2+3 = • • • ДЯ„ |
(11.184) |
в цикле прокатки |
|
М (ДЯЭ=1)Э=1 = М (ДЯэ=2)э=2 = М ( Д Я э=з)э=з = |
• • • = М ср. (11.185) |
Эти зависимости и приняты для расчета режима обжатий.
Оптимальное число пропусков
Для принципиального решения поставленного вопроса вполне достаточно рассмотреть изменение показателей режима прокатки в зависимости от числа пропусков только в одном этапе прокатки.
Рассмотрим один из первых этапов прокатки слитка, в котором длины раскатов еще малы и графики скоростей имеют треуголь ную форму (рис. 38). Примем следующие рациональные и упро щающие условия: распределение обжатий по пропускам этапа прокатки — равномерное; графики скоростей пропусков — сим метричные, т. е. а = Ь, пзг — пвг, пзг_х = пзг\ уширением ме талла пренебрегаем (в первых этапах оно мало).
Обозначим размеры раската до рассматриваемого этапа про катки Я 0, B Q, L о мм, после него Нг, Вг Ьг мм, а число пропусков в этапе Z.
114
Величину обжатия по пропускам определяем по формуле
ДН = |
H° ~ Hz , |
(11.186) |
||
а длину |
раскатов в оборотах — по уравнениям |
|||
N[: |
|
7-оЯо |
|
|
|
( я 0- 1 |
Яр - Я * j |
|
|
|
n D |
|
||
N2 = |
|
7рЯр |
|
|
( я 0- 2 |
Я р - Я г j n D |
(11.187) |
||
|
||||
|
|
L 0H 0 |
|
|
|
( Но — Z |
Я р - Я г ' |
|
|
|
n D |
|
||
Пауза равна времени работы нажимного механизма на пере |
||||
мещение валка |
АН, определяемому выражением |
|||
|
4 (Я0-Я г) |
|
||
= ]/; Za„. м |
(11.188) |
|||
|
|
|
||
Полное время каждого пропуска находим из |
соотношений |
(11.189)
8* |
115 |
аполное время этапа, динамический момент на валу двигателя
имоменты прокатки по пропускам — соответственно из уравнений
|
-- Т1 + Т2 + |
• • • + Tz, |
(11.190) |
М |
GD2P. л |
а, |
(11.191) |
375 |
|||
м=м1=м2=---м2 = |
|
||
= |
рВ0 ] / ' а я 4 ( ] ^ Д Я - § - + ^ ш) 10-°. |
(11.192) |
Среднеквадратичный момент за период всех пропусков данного этапа (без учета момента холостого хода из-за его малости) равен
MKD= V |
m I + М2 %3~ Ztx . |
(11.193) |
Г |
Т э |
|
Анализируя формулы (11.190), (11.193) и входящие из них величины, видим, что продолжительность этапа и нагрев двига-
Рис. 39. Изменение времени н среднеквадратичного момента за этап прокатки слитка в зависимости от ускорения при различных значениях числа пропусков
теля являются функциями числа пропусков Z, т. е. режима обжа тий, и ускорения а, т. е. режима скоростей:
тэ = f(Z, а), М кв = f(Z, а). |
(11.194) |
Так как условиями для расчета оптимального числа пропусков являются заданная производительность или нагрев двигателя, то из формул (11.194) следует, что оптимальный режим прокатки определяется оптимальным сочетанием режимов обжатий и скоро стей. Чтобы решить вопрос о существовании оптимального числа пропусков и его выборе, исследуем функции тэ = / (Z, а) и Мкц = = f (Z, а) на конкретном примере прокатки на блюминге 1150 мм
116
Р асч етн ы е д а н н ы е |
п р о к атк и |
с л и тк а |
в рассм атр и ваем о м |
э т а п е при |
р азл и ч н ы х |
чи слах |
пропусков |
|
|
Таблица 18 |
||
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
Длины раската по пропускам |
|
|
|
|
|
|||
Z |
Дн |
N 1 |
N 2 |
N 3 |
* 4 |
N s’ |
" б |
' N 7 |
2 " ' |
<x |
|
M |
|
|
|
|
|
||||||||
4 |
40 |
1,090 |
1,245 |
1,453 |
1,745 |
___ |
____ |
____ |
5,533 |
0,895 |
3,580 |
121,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
5 |
32 |
1,064 |
1,180 |
1,320 |
1,505 |
1,745 |
— |
— |
6,814 |
0,800 |
4,000 |
99,3 |
6 |
26,67 |
1,045 |
1,135 |
1,245 |
1,376 |
1,540 |
1,745 |
— |
8,086 |
0,732 |
4,392 |
84,4 |
7 |
22,86 |
1,035 |
1,110 |
1,196 |
1,298 |
1,420 |
1,566 |
1,745 |
9,370 |
0,676 |
4,732 |
73,7 |
Расчетные данные прокатки слитка в рассматриваемом этапе за четыре пропуска |
|
|
|
Таблица 19 |
||||||||
|
|
|
|
|||||||||
a |
|
Tl |
T2 |
T,i |
|
T4 |
тэ |
S '* |
тэ |
м г |
|
^кв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
5,186 |
5,535 |
5,920 |
|
6,525 |
23,166 |
19,586 |
0,845 |
13,2 |
134,7 |
112,5 |
|
20 |
3,728 |
3,970 |
4,265 |
|
4,660 |
16,623 |
13,043 |
0,785 |
26,4 |
147,9 |
111,2 |
|
30 |
3,042 |
3,280 |
3,530 |
|
3,840 |
13,692 |
10,112 |
0,738 |
39,6 |
161,1 |
111,5 |
|
40 |
2,710 |
2,876 |
3,086 |
|
3,373 |
12,045 |
8,465 |
0,703 |
52,8 |
174,3 |
114,7 |
|
50 |
2,453 |
2,610 |
2,790 |
|
3,030 |
10,883 |
7,303 |
0,671 |
66,0 |
187,5 |
119,3 |
|
60 |
2,273 |
2,405 |
2,572 |
|
2,788 |
10,038 |
6,458 |
0,643 |
79,2 |
200,7 |
125,5 |
|
80 |
2,015 |
2,130 |
2,2-75 |
|
2,460 |
8,880 |
5,300 |
0,597 |
105,5 |
227,0 |
141,3 |
Р асч етн ы е д ан н ы е |
п р о к атк и |
сли тк а в |
рассм атр и ваем о м э т а п е |
за п я т ь |
пропусков |
|
|
|
Таблица 20 |
|||||
|
|
|
|
|||||||||||
а |
fi |
т» |
Та |
т» |
Хь |
|
хэ |
|
|
|
2 ‘м |
"а |
Мм |
Мкв |
|
|
|
|
хэ |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
5,120 |
5,380 |
5,685 |
6,060 |
6,518 |
|
28,763 |
|
24,763 |
0,860 |
13,2 |
112,5 |
93,0 |
|
20 |
3,660 |
3,845 |
4,065 |
4,320 |
4,650 |
|
20,540 |
|
16,540 |
0,805 |
26,4 |
125,7 |
92,8 |
|
30 |
3,030 |
3,190 |
3,350 |
3,555 |
3,820 |
|
16,945 |
|
12,945 |
0,765 |
39,6 |
138,9 |
95,5 |
|
40 |
2,650 |
2,780 |
0,925 |
3,110 |
3,330 |
|
14,795 |
|
10,795 |
0,730 |
52,8 |
152,1 |
ю о,а |
|
50 |
2,400 |
2,510 |
2,642 |
2,800 |
3,005 |
|
13,357 |
|
|
9,357 |
0,700 |
66,0 |
165,3 |
106,0 |
60 |
2,213 |
2,315 |
2,435 |
2,580 |
2,760 |
|
12,303 |
|
|
8,303 |
0,675 |
79,2 |
178,5 |
113,7 |
70 |
2,072 |
2,166 |
2,275 |
2,410 |
2;572 |
|
11,495 |
|
|
7,495 |
0,652 |
92,4 |
191,7 |
122,4 |
80 |
1,960 |
2,045 |
2,145 |
2,270 |
2,425 |
|
10,845 |
|
|
6,845 |
0,631 |
105,5 |
204,8 |
131,6 |
Расчетные данные прокатки слитка в рассматриваемом этапе |
за шесть |
пропусков |
|
|
|
Таблица 21 |
||||||||
|
|
|
|
|||||||||||
а |
Tl |
х2 |
|
|
Та |
Ха |
|
тэ |
|
Е 'м |
|
Мм |
м „ |
|
|
|
|
|
хэ |
|
кв |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
5,065 |
5,275 |
5,515 |
5,790 |
6,130 |
6,510 |
34,285 |
29,893 |
0,873 |
13,2 |
97,6 |
80,0 |
||
20 |
3,725 |
3,760 |
3,930 |
4,130 |
4,360 |
4,630 |
24,535 |
20,143 |
0,822 |
26,4 |
110,8 |
81,0 |
||
30 |
2,983 |
3,100 |
3,240 |
3,393 |
3,580 |
3,810 |
20,106 |
15,714 |
0,781 |
39,6 |
124,0 |
84,4 |
||
40 |
2,608 |
2,710 |
2,830 |
2,966 |
3,123 |
3,315 |
17,552 |
13,160 |
0,750 |
52,8 |
137,2 |
90,2 |
||
50 |
2,357 |
2,445 |
2,555 |
2,670 |
2,815 |
2,985 |
15,827 |
■11,435 |
0,723 |
66,0 |
150,4 |
97,5 |
||
60 |
2,170 |
2,255 |
2,350 |
2,456 |
2,590 |
2,740 |
14,561 |
10,169 |
0,700 |
79,2 |
163,6 |
106,0 |
||
70 |
2,030 |
2,104 |
2,190 |
2,290 |
2,413 |
2,550 |
13,577 |
9,185 |
0,676 |
92,4 |
176,8 |
115,5 |
||
80 |
1,917 |
1,984 |
2,068 |
2,157 |
2,270 |
2,405 |
12,801 |
8,409 |
0,656 |
105,5 |
189.9 |
125,7 |
при следующих данных: D = |
1050 мм, |
||||||
с!ш = 680 |
мм, |
f = |
0,05, |
gd\. л = |
|||
= |
495 тс • м2, |
а„. „ = |
200 мм/с2, |
Во = |
|||
= |
780 мм, |
Но — 360 мм, L 0 = 3200 мм, |
|||||
Bz = 780 |
мм, |
Hz — 200 |
мм, |
р = |
|||
= 6 кгс/мм3. |
|
|
|
|
|
||
|
Рассмотрим возможные случаи про |
||||||
катки за 4, |
5, |
6 и 7 пропусков. |
Для |
||||
каждого значения Z по формулам |
|||||||
(11.186)—(11.188) и (11.192) |
находим |
||||||
АН, N{ ‘2....... z, /хиМ (табл. 18). |
Кроме |
||||||
того, для каждого значения |
Z |
по фор |
мулам (11.189)—(11.191) и (11.193) опре |
|
делим т1,2........Z, |
Тэ, ма, М м = М + |
+ М а, /Икв для |
различных значений |
ускорения а. Результаты расчетов представлены в табл. 19—22 и на рис. 39.
Кривые на рис. 39 показывают, что заданный этап прокатки можно осу ществить за одно и то же время, но при различном числе пропусков. Нагрев двигателя при этом не одинаков. Опти мальным, очевидно, является то число пропусков, при котором нагрев будет минимальным.
Например, при осуществлении эта па за 14,8 с минимальный нагрев дос
тигается при пяти пропусках, |
следова |
|
тельно, |
ZonT — 5. |
12,4 с |
При |
длительности этапа |
|
нагрев |
двигателя одинаков |
при Z = |
= 4 и Z = 5.
Оптимальное значение Z в этом случае находим, пользуясь кривыми рис. 40, построенными по данным табл. 19—22 и рис. 39.
На рис. 40, а вертикальными ли ниями, проведенными из точек b, с, d до пересечения с кривыми Мкв = f (т),
разграничены |
области оптимальных |
||||
значений Z в зависимости от задан |
|||||
ной производительности. |
Так, при |
||||
изменении |
тэ |
от |
12,35 |
до |
15,9 с |
■^опт — 5, |
потому что |
при |
этой |
произ- |
|
водительности |
минимальный |
нагрев |
|||
будет при Z = |
5. |
линиями, |
прове |
||
Горизонтальными |
|||||
денными из этих же |
точек |
b, с, d, раз- |
119
Рис. 40. Изменение среднеквадратичного момента, полного момента про
катки и ускорения в зависимости от продолжительности этапа прокатан прн различных значениях числа пропусков
120