1464
.pdf§ 4. Одномерное движение при нелинейном законе фильтрации
Рассмотрим ту же одномерную задачу, что и в § 1 данной главы, но только движение жидкости в' пористой среде будем считать подчи няющимся нелинейному закону фильтрации:
(64, IX)
где с и по — постоянные величины, причем 1 < по ^ 2, a F определяется формулой (2, IX), см. рис. 51 и 52; отрицательный знак перед гради ентом взят по той же причине, что и в формуле (5, VIII). Напомним, что при по = 2 имеем крайний случай нелинейного режима фильтра ции — движение жидкости по закону Краснопольского — см. главу VII, в которой выяснена природа величины с при любом значении по1.
Разделим переменные и проинтегрируем уравнение (64, IX):
j d |
p |
= - ( J t y |
J d x , |
(65, |
IX) |
Р к |
|
|
О |
|
|
откуда |
|
|
|
|
|
Р |
= |
Рк |
|
(66, |
IX) |
Интегрируя уравнение (64, IX) в других пределах, получим: |
|
/ dps=_(s?) J dx’ |
(67’IX) |
|
Р к |
О |
|
откуда |
|
|
Q - cF |
~ Рг^) П° |
(68, IX) |
1 Здесь удобнее ввести величину |
по, обратную величине |
п, фигурировавшей |
как показатель степени в нелинейных законах фильтрации, см., например, фор мулы (28, VII) и (44, VII). Итак, при сопоставлении формул главы VII и данного параграфа следует помнить, что no = 1/п .
Подставим найденное выражение |
дебита из формулы |
(68, |
IX) |
||
в формулу (66, IX): |
Рк - |
Рг _ |
|
|
|
Р = Рк~ |
(69, |
IX) |
|||
— ~ |
х |
Формула (69, IX) в точности совпадает с формулой (7, IX), т. е.
ив случае нелинейного режима фильтрации зависимость давления от координаты линейная; пьезометрическая линия должна быть прямой. Это обозначает, что скорость фильтрации и градиент давления посто янны во всем фильтрационном потоке. Как видно из формулы (68, IX), зависимость дебита от градиента давления имеет тот же характер, что
изависимость скорости фильтрации от градиента давления, см. фор мулу (64, IX). Частицы жидкости будут равномерно двигаться вдоль траекторий.
§5. Радиальное движение при нелинейном законе
фильтрации
Нелинейный закон фильтрации в условиях радиально-сходящегося фильтрационного потока (см. рис. 50) имеет вид:
» = ? = ' ( £ ) " " |
(7о’ к) |
где с и щ — постоянные величины, причем 1 < т ^ |
2, a F опреде |
ляется либо формулой (11, VIII), либо формулой (12, VIII). Природа величины с выяснена во второй части.
Метод изучения радиального потока при нелинейном режиме фильтрации такой же, как и в § 2 и 3 данной главы. Поэтому, предо ставляя читателю самому рассмотреть случай сферического радиаль ного потока в условиях нелинейного режима фильтрации, мы здесь исследуем только плоско-радиальный поток.
Итак, сохраним все условия задачи § 2 данной главы (см. рис. 45 и 54), но только будем считать, что во всем пласте режим фильтрации определяется формулой (70, IX).
Из формул (70, IX) и (11, VTII), разделяя переменные, получим:
dp = |
(71, IX) |
12 Подземная гидравлика
Для определения давления в точке М проинтегрируем уравне ние (71, IX):
|
|
|
|
|
|
|
(72, |
IX) |
|
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v = v |
( Q \ по |
1 |
|
i__________ 1 |
(73, |
IX) |
|||
Р Р к |
\ 2 7 г Ъс ) |
no - |
1 у гп°~1 |
Д"0-1 |
|||||
|
|
||||||||
Для определения дебита скважины проинтегрируем уравнение |
|||||||||
(71,IX) в других пределах: |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
рг |
/ |
„ |
\ по |
д,к |
<74'ix> |
|||
|
/*=Ш |
/£■ |
|||||||
откуда |
Р с |
|
|
|
Rc |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Q = 2тгЪс |
(по - |
1)(рк - |
Рс) |
по |
IX) |
|||
|
|
|
|
|
по—1 |
(75, |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
иг-(А)
Если рассмотрим частный случай закона фильтрации Краснополь
ского и пренебрежем величиной — — г по сравнению с — — г и с —^—г |
|||
R n 0 - l |
* |
д п о - 1 |
г п0-1 |
(последнее справедливо при не слишком больших расстояниях от сква жины), то из формулы (73, IX) и (75, IX) при п0 = 2 получим1:
|
|
|
Р |
Рк |
( 27тЪс) |
(76, |
IX). |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Q = |
27гbcyjRc(jpK—рс). |
(77, |
IX) |
|
|
Предпоследнюю формулу на основании последней можем преобра |
||||||
зовать так: |
|
|
|
Rc |
|
|
|
|
|
|
Р к - Р |
(78, |
IX) |
||
|
|
|
Рк |
~ Рс |
Г ’ |
||
|
|
|
|
|
|||
|
Величиной |
(Я |
нельзя |
пренебрегать по сравнению |
с величи- |
||
|
, п 0 - 1 |
||||||
ной |
(Я |
, если по мало отличается от 1. |
|
|
|||
) |
|
|
где sp и 5 — понижения пьезометрического уровня в реагирующей и возмущающей скважинах, см. рис. 57.
Из формулы (78, IX) очевидно, что пьезометрическая линия бу дет иметь форму гиперболы (а пьезометрическая воронка депрес сии — форму гиперболоида вращения), т. е. у стенки скважины будет иметь большую крутизну, чем логарифмическая кривая на рис. 57.
Интересно отметить, что зависимость давления от радиуса-векто ра, имеет в рассматриваемом случае плоско-радиального потока при законе фильтрации Краснопольского тот же характер, что и при сфери ческом радиальном потоке, происходящем по линейному закону филь трации [ср. формулы (78, IX) и (58, IX)].
Следует только учесть, что в формуле (78, IX) г представляет со бой расстояние от точки пласта до оси гидродинамически совершен ной скважины, а в формуле (58, IX) г представляет собой рассто яние от точки пласта до центра полусферического забоя скважины (см. рис. 46).
Сходство упомянутых формул позволяет считать табл. 6 справед ливой при Rc — 10 см и в исследуемом сейчас случае плоско-радиаль ного потока.
Из табл. 6 видно, что если бы |
|
во всем пласте был справедлив закон |
|
фильтрации Краснопольского (этого, |
|
как будет показано в следующем па |
|
раграфе, ожидать в реальных услови |
|
ях нельзя), то уже на протяжении пер |
|
вого метра от оси скважины терялось |
|
бы 90% от общего перепада давления; |
|
с увеличением радиуса-вектора в гео |
|
метрическое прогрессии и относитель |
|
ный перепад давления (величина -£-) |
|
уменьшался бы в геометрической про |
|
грессии. |
|
Как выше уже было упомяну |
Рис. 59. Индикаторные кривые, |
то, закон фильтрации Краснопольско |
соответствующиеразличным за |
го характеризует крайний возможный |
конам фильтрации. |
режим фильтрации. Если в форму |
|
ле (70, IX) величина по ближе к 1, чем к 2, то распределение пластовых давлений будет более похоже на то, которое установлено в § 2 данной
главы, см. табл. 5.
Продифференцировав формулу (76, IX) по г, найдем, что градиент давления в какой-либо точке пласта обратно пропорционален квадрату радиуса-вектора этой точки.
Разделив дебит скважины на величину 27гг6, из формулы (77, IX) определим скорость фильтрации в любой точке пласта с радиусомвектором г. Скорость фильтрации будет обратно пропорциональна ра диусу-вектору, а потому закон движения будет иметь тот же характер, что и в плоско-радиальном движении по линейному закону фильтра ции, изученном в § 2 данной главы. Вывод закона движения, ради крат кости, мы здесь пропускаем.
Перейдем к анализу формул дебита. Как видно из формулы (75, IX), индикаторная линия при 1 < по < 2 выпуклая (смотря со сто роны оси дебита) параболическая кривая с дробным показателем степе ни; в случае закона Краснопольского, как показывает формула (77, IX), индикаторная линия является обыкновенной параболой второго поряд ка (см. рис. 59).
Параболические кривые имеют вершину в точке О, касаются оси дебита и имеют своей осью ось понижений Ар.
На рис. 59 приведена для сравнения индикаторная линия (прямая), соответствующая линейному закону фильтрации.
При линейном законе фильтрации на каждую следующую атмо сферу увеличения перепада давления приходится один и тот же при рост дебита скважины; выпуклость же индикаторных линий при нели нейном законе фильтрации указывает на то, что на каждую следующую атмосферу перепада давления приходится все меньший и меньший при рост дебита. Интересно отметить, что в приближенную формулу деби та (77, IX) совсем не входит величина радиуса RK — контура области питания. О природе зависимости дебита скважины от ее радиуса даль ше сказано особо.
§ 6. Особенности притока жидкости к скважине при одновременном существовании двух режимов
Постановка задачи данного параграфа станет ясной после сопо ставления следующих трех положений, каждое из которых основано на результатах анализа решенных выше проблем.
I. При движении жидкости к скважине скорость фильтрации в ка кой-либо точке пласта тем больше, чем ближе рассматриваемая точка
кскважине.
И.С увеличением перепада давления, т. е. с увеличением пониже ния уровня жидкости в скважине, дебит скважины, а следовательно,
искорости фильтрации в различных точках потока возрастают.
III. Закон фильтрации может нарушиться, когда параметр Re пре взойдет критическое значение ReKp. При движении однородной жидко-
сти в однородном пласте (когда кинематическая вязкость жидкости I/, коэффициенты проницаемости и пористости пласта к и т постоян ны) линейный закон фильтрации нарушится только тогда, когда ско рость фильтрации достигнет некоторого критического значения vKp. Зная ReKp, га, fc, г/, можно определить величину vKp из соответствую щей формулы (см. § 2 главы VII); например,
ReKp — |
ю |
vKp\/k |
то2,3 |
(79, IX) |
Сопоставляя последнее положение с первыми двумя, приходим к следующему выводу: при малых понижениях пьезометрического уровня жидкости в скважине, т. е. вообще при малых дебитах, скоро сти фильтрации во всем пласте, вплоть до стенки скважины, могут быть столь малы, что линейный закон фильтрации не нарушается и на начальном участке индикаторная линия оказывается прямой.
Увеличивая дебит, достигнем сначала в самой ближайшей окрест ности скважины столь значительной величины скорости фильтрации, что закон окажется нарушенным. Конечно, нарушение закона распро странится только на ту малую призабойную область, внутри которой скорости фильтрации превзошли критическое значение.
Область, внутри которой линей |
|
|
ный закон фильтрации нарушен и на |
|
|
границе области скорости |
фильтра |
|
ции равны критическому значению, на |
|
|
зовем областью кризиса; на рис. 60 |
|
|
окружность Акр радиуса гкр представ |
|
|
ляет горизонтальное сечение границы |
|
|
области кризиса; Ас и Ак — горизон |
|
|
тальные сечения скважины и грани |
|
|
цы области питания. При дальнейшем |
|
|
увеличении дебита скорости |
фильтра |
|
ции и область кризиса увеличивают |
|
|
ся. С момента нарушения линейного за |
|
|
кона фильтрации индикаторная линия |
|
|
искривляется и в пласте сосуществуют |
Рис. 60. Граница кризиса Акр |
|
два режима фильтрации: вне области |
||
кризиса — режим фильтрации, следую |
линейного закона фильтрации. |
щий упомянутому закону, и внутри об ласти кризиса — режим фильтрации, не следующий этому закону.
Строго говоря, в рассматриваемом случае нельзя говорить о сосу ществовании в пласте двух определенных режимов фильтрации: нельзя
считать режим фильтрации внутри области кризиса следующим еди ному закону, резко отличному от линейного закона фильтрации и отоб ражаемому, например, формулой типа (70, IX) с постоянным показате лем степени п. Скорее можно предполагать постепенно усиливающе еся отклонение от этого закона' по мере перехода от границы внутрь области кризиса. Это подтверждается анализом графиков рис. 40, хо тя специальных экспериментальных исследований по этому вопросу не проводилось. Отметим, что в результате исследования скважин полу чено большое количество индикаторных диаграмм, на которых линии оказываются прямыми на участках, соответствующих малым дебитам, и индикаторные линии постепенно искривляются при больших темпах отбора жидкости из скважин.
Этот факт с несомненностью свидетельствует о том, что при ма лых дебитах линейный закон фильтрации оказывается справедливым всюду вплоть до стенки скважины, а при больших дебитах этот закон нарушается1.
Из изложенного выше ясно, что этот закон не может нарушаться сразу по всему пласту, а будет нарушаться сначала лишь в призабойной зоне.
Следовательно, задача о радиальном притоке жидкости к сква жине в условиях сосуществования различных режимов фильтрации в пласте приобретает особенно большое значение, ибо отвечает реаль но существующим условиям в пласте. Наоборот, можно утверждать, что постановка задачи в § 5 данной главы была далека от реально сти — нельзя считать, что во всем пласте, вплоть до границы области питания, справедлив единый закон фильтрации, отличный от линейно го закона фильтрации.
Истинные особенности радиального притока жидкости к скважине при одновременном существовании различных режимов фильтрации пласте должны определяться «промежуточными закономерностями» по сравнению с теми, какие были установлены в § 2 и 5 данной главы.
С целью уточнения этого вопроса В. Н. Щелкачевым была решена следующая задача, также упрощающая действительные условия и рас сматривающая максимально возможные нарушения линейного закона фильтрации в призабойной зоне: вне зоны кризиса справедлив линей ный закон фильтрации, а внутри — закон Краснопольского,
Прежде чем проанализировать итоги решения упомянутой задачи, рассмотрим пример подсчета значения параметра Re.
1Мы здесь упомянули об индикаторных диаграммах таких скважин, которые эксплуатировали пласт в условиях водонапорного режима, когда даже при больших дебитах весь газ в пласте был заведомо растворен в нефти.
Пример 1. Допустим, что гидродинамически совершенная сква
жина вскрыла пласт мощностью b = |
10 м и имеет дебит Q = |
= 100 м3/сутки; радиус скважины Rc = |
10 см и ее забой открытый, |
так что жидкость свободно поступает в скважину через всю поверх ность ее стенок с площадью F = 2тгRcb.
Допустим далее, что коэффициент проницаемости пласта к = = 1 д = 1 0 _ 8 CAt2 , пористость га = 0 , 2 , кинематическая вязкость жид кости в пластовых условиях v — 1 сантистоксу = 0,01 см2/сек.
Подсчитаем максимальную величину параметра Re в пласте, кото рая будет соответствовать точкам у стенки скважины. Предварительно определим скорость фильтрации v у стенки скважины; заметим, что
Q = 100 м3/сутки = 1157 см3/сек,
F = 62830 см2,
О |
|
v = — = 0,0184 см/сек. |
|
к |
* |
На основании формулы (19, VII) получим: |
|
Ю |
0,0184VT0r 8 |
0 ,22’3 |
0,075. |
0 ,0 1 |
(80, IX)
(81, IX)
Полученное значение величины Re намного меньше критического, которое принимается минимально равным 1.
Для условий эксплуатации нефтяной скважины мы взяли весьма малое значение и, довольно малое значение Ь и сравнительно боль шие к и Q. Поэтому смело можно сделать вывод, что для гидроди намически совершенных нефтяных скважин с открытым забоем зна чение параметра Re у стенки скважины (т. е. максимальное в филь трационном потоке) должно быть, как правило, значительно меньше критического значения, а следовательно, в таких условиях линейный закон фильтрации в пласте не нарушится. Сохраним все прежние усло вия данного примера, но допустим, что забой скважины не открытый, а скважина сообщается с пластом через 100 простреленных в колонне отверстий, причем радиус каждого отверстия 0,5 см. Обозначим об щую площадь всех отверстий через F' и подсчитаем среднюю скорость фильтрации v' в пласте у отверстия:
F' = 100 •7Г 0, 52 = 78,55 см2,
(82, IX)
у' = -Я = 14,7 см/ сек. р'
Из формул (80, IX) и (82, IX) следует, что
% = у , = 800. |
(83, IX) |
Поэтому и значение Re у отверстия будет в 800 раз больше под считанного по формуле (81, IX), т. е.
Re' = 60. |
(84, IX) |
Найденное значение Re' больше ReKp, а отсюда следует, что при эксплуатации скважин, гидродинамически несовершенных по характе ру вскрытия пласта [а тем более гидродинамически несовершенных еще и по степени вскрытия (см. § 1, главы VIII)], линейный закон фильтра ции может нарушиться в призабойной зоне.
Проведенные в рассмотренном примере подсчеты свидетельствуют о том, что решение задачи о работе гидродинамически совершенной скважины при наличии двух режимов фильтрации жидкости в пласте имеет больше теоретический, чем практический, интерес.
Рис. 61. Индикаторная кривая при одновременном существовании двух ре жимов фильтрации в пласте. 1 — истинная индикаторная кривая; 2 — ре зультат экстраполяции участка кривой CDE\ 3 — то же для участка BCD, 4 — то же для участка ОА.
Приток жидкости к гидродинамически несовершенной скважине не является радиальным, а потому строгое решение такой задачи вы зывает весьма большие математические трудности.
Несмотря на довольно грубые приближения, которые были сде ланы нами [209, 212] при решении более сложной задачи о притоке жидкости к скважине, гидродинамически несовершенной по характе ру вскрытия при сосуществовании двух режимов фильтрации в пласте, приведем числовой пример, рассчитанный на основании этого решения; анализ примера позволяет сделать правильные качественные и даже
некоторые количественные выводы. |
|
Пример 2. Положим, что k = 1 д, т = 0,23, в пластовых услови |
|
ях р = 1 сантипуазу, g = |
0,8 г/сл*3, статическое пластовое давление |
на забое скважины рК = |
60 аша, скважина радиуса Ас = 10 см экс |
плуатирует пропласток мощностью Ь = 1 лс, причем против данного |
пропластка прострелено 10 дыр, а радиус каждого из простреленных отверстий 0,5 см; радиус контура области питания 10 км\ критическое значение параметра ReKp = 4. Режим пласта считаем водонапорным.
При этих данных и при выбранных разных перепадах давления Ар (причем Ар = рк —Рс, где рс —динамическое давление на забое скважи ны) подсчитаны дебит скважины Q, давление ркр на границе области кризиса Акр и радиус гкр этой границы (см. рис. 60); давление ркр так же отнесено к высотной отметке забоя скважины.
Результаты подсчетов сведены в табл. 7; на основании табл. 7 по строена индикаторная линия 1 на рис. 61.
Таблица 7 Результаты подсчетов дебита скважины <2, давления ркр на границе области кризиса и радиуса гкр этой границы при
различных значениях перепада давления А р в скважине
Лр, |
am |
0,43 |
0,75 |
1,0 |
2,0 |
5,0 |
10 |
15 |
20 |
35 |
Q , |
м3/сут ки |
1,4 |
2,5 |
3,3 |
6,4 |
12,6 |
20,4 |
26,6 |
32,2 |
44,4 |
Ркр, ата |
57,57 59,28 59,08 58,36 56,76 54,93 53,51 52,28 49,60 |
|||||||||
Гкр, м |
0,10 |
0,17 |
0,23 |
0,42 |
0,87 |
1,4 |
1,8 |
2,2 |
3,1 |
Как видно из табл. 7, гкр = 0, 1 м = Rc при Ар = 0,43 am. Это значит, что параметр Re достиг своего критического значения лишь на стенке скважины, а потому при Ар ^ 0,43 am всюду в пласте спра ведлив линейный закон фильтрации; соответствующий участок ОА ин дикаторной кривой строго прямолинеен. Наоборот, при Ар >0,43 am область кризиса растет, гкр > Rc и индикаторная линия все больше
и больше искривляется.
Полученные из табл. 7 выводы хорошо совпадают с выводами, сде ланными в начале данного параграфа на основании логического ана лиза постановки задачи об особенностях работы скважин при уело-