Методическое пособие 761
.pdf
производить до 5 тонн в зависимости от технологии, требуемой дисперсности и материала. Безусловно, стоит отметить, что процесс производства порошков является трудоемким, требует длительной отладки и подготовки. Несмотря на проблемы реализации аддитивных технологий критериальный анализ рентабельности изготовления деталей авиационного машиностроения методами селективного лазерного плавления в зависимости от геометрической сложности» Уфимского авиационного технического университета (УГАТУ), в котором рассматривается рентабельность и стабильно невысокая себестоимость аддитивных технологий особенно в таких высоких отраслях, как авиационное машиностроение, автомобилестроение, медицинское протезирование. На рисунке 4 представлен график рентабельности аддитивных технологий [4].
Рис. 4. Схема изменения стоимости изготовления продукции при увеличении сложности изготовления
(оригинальный)
Задачи экономия природных ресурсов является одним из направлений обеспечения техносферной безопасности. решение этих задач невозможно без использования новых технологий, одними из которых являются аддитивные технологии. Несмотря на имеющиеся проблемы эти технологии являются мощным инструментом для реализации новых идей. Технологии позволяют применять новые высокоэффективные материалы, новые методы управления и, таким образом, обусловливают новое функциональное и интеллектуальное содержание продукта.
Литература
1.Зленко, М.А. Аддитивные технологии в машиностроении: пособие для инженеров / М.А. Зленко, М.В. Нагайцев, В.М. Довбыш. – М.: Изд-во «ГНЦ РФ ФГУП «НАМИ»», 2015.
–220 с.
2.Кукушкин В. АО «СТАНКОПРОМ» – системный интегратор в развитии аддитивных технологий / В. Кукушкин, А. Кузнецов. – Станкоинструмент, 2016. – № 1. – С. 46-53.
3.Макаров, М. Промышленные 3D-принтеры – дорогие «игрушки» или реальный путь модернизации машиностроения в России? // Фотоника. – 2015. – № 5. – Вып. 53. – С.
20-32.
4.Федорова П.С. Перспективы применения аддитивных технологий в машиностроении (аналитический обзор) / П.С. Федорова // Научно-практический электронный журнал Аллея Науки. 2017. – №8. – С. 447-453.
191
ГОУ ВПО «Донецкий национальный технический университет», Донецкая народная республика
V.K. Mugandin, N.V. Golubov, I.A. Gorobets
ADDITIVE TECHNOLOGIES IN MECHANICAL ENGINEERING
Technologies that allow to save material and labor resources when creating new products are considered. Trends in the development of traditional technologies for the manufacture of products in mechanical engineering and problems that can be solved by additive technologies are shown. Examples of the implementation of these technologies are given. The problems that arise when implementing new technologies are considered
Key words: resources, economy, additive technology, laser, design, powder, costs, scheme
State Educational Institution of Higher Professional Education «Donetsk National Technical University», Donetsk People's Republic
УДК 546.831:621.039.532.6
А.Н. Морозов, В.И. Журбa, А.В. Мац, В.А. Проголаева, В.В. Селюкова
СТРУКТУРНЫЕ ПРЕВРАЩЕНИЯ В АУСТЕНИТНОЙ СТАЛИ Х18Н10Т, ИНДУЦИРОВАННЫЕ ИМПЛАНТАЦИЕЙ ДЕЙТЕРИЯ ПРИ РАЗНЫХ ТЕМПЕРАТУРАХ ОБЛУЧЕНИЯ КОЛИЧЕСТВА УДЕРЖИВАЕМОГО ДЕЙТЕРИЯ
Кинетика развития структурных превращений в стали прослежена по спектрам термодесорбции (ТД) дейтерия, в зависимости от дозы имплантированного дейтерия и температуры (Т) облучения. Определено, что предельно достижимая концентрация дейтерия в стали С = 1 ат.D/ат.мет при Тобл. = 100 К. При концентрациях С≥0,5 в стали образуются две гидридные фазы. В процессе имплантации ионов дейтерия при Т = 295 К в стали формируется структура, устойчивая по отношению к воздействию имплантации ионов дейтерия (радиационностойкая структура) вследствие чего практически весь вновь имплантируемый дейтерий десорбируется из стали. Суммарная концентрация накопившегося дейтерия в области средних доз составляет 7–8 ат.%. При Т облучения выше 295 К вспектре ТД дейтерия наблюдается протяженная область десорбции дейтерия в диапазоне температур 450-1200 К, обусловленная формированием локальных структурных выделенийвызваных сегрегацией компонент стали. Увеличение Т облучения сопровождается снижением концентрации удерживаемого дейтерия до ~1 ат. %
Ключевые слова: аустенитная сталь, имплантация дейтерия, температура облучения,структурные превращения, концентрация дейтерия
Изучение закономерностей взаимодействия водорода с металлами и сплавами в широком диапазоне температур и давлений является важной проблемой в физическом материаловедении, как с научной, так и прикладной точек зрения. Результаты термодесорбционных (ТД) экспериментов показали высокую степень корреляции спектров термоактивированного выделения дейтерия с диаграммами фазовых состояний исследуемых систем метал-дейтерий, что свидетельствует о перспективности использования методики ТД в структурных исследованиях [1-2]. ГЦК структура аустенитной коррозионной стали Х18Н10Т, обеспечивает ей высокие технологические качества. Одной из компонент, которая может обуславливать структурные изменения в аустенитной коррозионностойкой стали, может быть, водород, который накапливается в стали в результате взаимодействия с окружающей средой, облучения в реакторах деления и синтеза. В данной работе представлены результаты исследования структурных изменений в аустенитной стали Х18Н10Т, индуцированных ионно имплантированным дейтерием в зависимости от дозы облучения итемпературы образцов.
Экспериментальная процедура.
Исследовались образцы аустенитной стали Х18Н10Т. Введение дейтерия в образцы осуществлялось имплантацией ионов D 2 энергии 24 кэВ плотностью тока 2-5 мкА/см2 в ин-
тервале доз 1×1015–5×1018ат.D/см2 при температурах 100, 295, 380, 420, 480, 600, 900 К. Им-
плантированные образцы подвергались нагреву непосредственно после выключения ионного
192
пучка со скоростью 3.5-5 К/с до температуры 1700 К с одновременной регистрацией спектра десорбции ионов D 2 (4 а.е.м.). Исследование структуры проводилось с помощью электрон-
ной микроскопии (ТЕМ) на просвет при ускоряющем напряжении 100 кВ.
Результаты и их обсуждение.
Облучение при 100 К. Кинетика развития спектра термодесорции дейтерия в зависимости от дозы имплантированного дейтерия. Наиболее характерные спектры термодесорбции дейтерия, для различных доз имплантированного дейтерия приведены на рис. 1. Для низких имплантационных доз спектр термодесорбции ионно-имплантированного дейтерия представляет единственный пик. При дозах выше 6,5×1017 D/см2 происходит качественное изменение спектра термодесорбции дейтерия, проявляющееся в появлении низкотемпературной области десорбции дейтерия, свидетельствующее о появлении нового фазового состояния, которое можно рассматривать как образование гидрида. Вывод об образовании гидрида сделан на основе данных, полученных нами при изучении спектров термодесорбции дейтерия из Pd [1] и Ti [3]. В этих работах показано, что образование гидридов отображается в спектре термодесорбции дейтерия появлением более низкотемпературных пиков. При этом формируются характерные для мартенситных превращений полосы, кристаллическая структура ОЦК и ферромагнитная фаза [4].
Рис. 1. Спектры термодесорбции дейтерия из образцов стали, имплантированных различными дозами ионов дейтерия при Тобл = 100 К
(оригинальный)
193
Облучение при 295 К. Зависимость количества десорбируемого дейтерия от дозы облучения. Cпектры термодесорбции дейтерия из образцов аустенитной коррозионностойкой стали Х18Н10Т, предварительно имплантированных ионами дейтерия в интервале доз 1×1015–2,5×1018 D/см2 при T = 295 К представлены на рис. 2. На основании этих спектров построены зависимости изменения количества десорбируемого дейтерия и коэффициента удержания дейтерия от дозы облучения. Дискретный характер изменения скорости захвата дейтерия с ростом имплантационной дозы свидетельствует о качественном изменении в структуре материала и вызван структурными перестройками в профиле залегания дейтерия, вызванными радиационным влиянием облучения и возрастающей концентрацией внедренного дейтерия. В процессе имплантации ионов дейтерия в стали сформировалась структура, устойчивая по отношению к воздействию имплантации ионов дейтерия (радиационно– стойкая структура) вследствии чего практически весь вновь имплантируемый дейтерий десорбируется из стали (рис. 3) [5].
Облучение при повышенных температурах.
Из анализа развития спектра термодесорбции дейтерия в зависимости от температуры облучения для дозы (3-3,6) x1017D/cm2следует, что в спектре ТД присутствует низко интенсивная, широкая по температурной шкале область десорбции дейтерия, которая начинается практически от температуры облучения и продолжается вплоть до температуры ~1200 К
(рис. 4).
Рис. 2. Спектры термодесорбции дейтерия из образцов стали, имплантированных различными дозами ионов дейтерия при Тобл = 295 К
(оригинальный)
Эту широкую по температурной шкале область десорбции дейтерия можно рассматривать как набор нескольких близко расположенных пиков ТД дейтерия. При Тобл. = 380 К (рис. 4, кр. б) четко видно, что широкая по температурной шкале область десорбции дейтерия состоит из трех пиков, наличие которые свидетельствуют, что в процессе имплантации дейтерия в стали сформировались локальные структурные образования из компонент стали. Зависимость количества десорбируемого (удерживаемого) дейтерия от температуры и дозы
194
облучения.
Рис. 3. Зависимость количества десорбируемого дейтерия от дозы облучения для стали, имплантируемой при Тобл = 295 К
(оригинальный)
Рис. 4. Спектры термодесорбции дейтерия из образцов стали, имплантированных дейтерием при температурах 295 К, 380, 420, 600, 900 К. Доза 3,6×1017 D/см2
(оригинальный)
Используя спектры термодесорбции дейтерия из образцов стали Х18Н10Т, облученных различными дозами и при разных температурах, построены зависимости общего количества дейтерия С(F), десорбированного из образцов, от дозы облучения F. Эти зависимости представлены на рис. 5. Оценки концентрации имплантированного дейтерия выполнены с учетом количества атомов металла в имплантационном слое, и количества имплантированного дейтерия. При этом считалось, что имплантированный дейтерий имеет низкую диффузионнуюв стали, охлажденной до Т = 100 К, и практически весь находится в имплантационном слое. Результаты такой оценки показали, что насыщение стали Х18Н10Т дейтерием дос-
195
тигается при концентрации дейтерия С (ат.D/ат.мет)~1,0.
При температуре облучения ~295 К в области низких имплантационных доз образуются дейтерий-вакансионные комплексы и твердый раствор дейтерия в стали. Концентрация накапливаемого дейтерия в области низких имплантационных доз равна 2,5-3 ат. %. Суммарная концентрация накопившегося дейтерия в области средних имплантационных доз составляет 7-8 ат. %. Увеличение температуры облучения сопровождается снижением концентрации удерживаемого дейтерия до величины ~1 ат. % при температурах 420-600 К.
Рис. 5. Зависимость количества десорбируемого дейтерия от дозы облучения для стали Х18Н10Т, имплантируемой при разных температурах
(оригинальный)
Зависимость микроструктуры стали от температуры облучения.
Исходные образцы имеют характерный для аустенитнойкоррозионностойкой стали вид с крупными кристаллитами, чистыми зернами и разбросанными по образцу случайно распределенными включениями (рис. 6а).
Как видно на рис. 6в, в поверхностном слое стали облученной ионами дейтерия при Тобл. = 100 К присутствуют характерные для мартенситных превращений аустенит, иглы α- мартенсита и ε - прослойки, наличие которых свидетельствует о прошедших сдвиговых полиморфных превращениях, которые реализуются через промежуточную ε -ГПУ фазу: → ε →α.ε
Рис. 6. Структура стали Х18Н10Т исходная (а); после облучения ионами дейтерия при температуре 100 К дозой 8,2×1017D/см2(в), 295 К дозой 1,33×1018D/см2(с), 600 К дозой
1,33×1018D/см2(д).Увеличение 90 000 (оригинальный)
196
Микрофотография представленная на рис. 6с представляет материал, состояние которого образовалось в результате облучения ионами дейтерия большой дозой (1,33×1018D/см2) при температуре 295 К. В этих экспериментах важной особенностью облучения образцов является одновременное воздействие радиационного и внедрение атомов дейтерия. В результате этого происходит формирование структуры, устойчивой по отношению к воздействию имплантации ионов дейтерия (радиационностойкая структура) и при этом практически весь вновь имплантируемый дейтерий десорбируется из стали. Образовавшаяся структура, как видно на рис. 6с, состоит из наноразмерных кристаллитов и развитой сетью межкристаллитных границ, основу которых составляет аморфное состояние стали. В структуре стали, облученной ионами дейтерия при температуре 600 К не формируется структура из наноразмерных кристаллитов и развитой сетью межкристаллитных границ (рис. 6д).
Выводы. При насыщении аустенитной коррозионностойкой стали Х18Н10Т дейтерием с помощью ионной имплантации происходят структурно-фазовые изменения в зависимости температуры стали и от дозы имплантированного дейтерия.
Температура 100 К. Определено, что предельно достижимая концентрация дейтерия в стали составляет С=1 ат.D/ат.мет. При концентрациях С≥0.5 в стали образуются две гидридные фазы температура распада которых 240 К и 275 К.
Температура 295 К. В процессе имплантации ионов дейтерия в стали формируется структура, устойчивая по отношению к воздействию имплантации ионов дейтерия (радиационностойкая структура) вследствие чего практически весь вновь имплантируемый дейтерий десорбируется из стали. Суммарная концентрация накопившегося дейтерия в области средних доз составляет 7–8 ат.%D.
Температура 380; 420; 600 К. В спектре ТД дейтерия наблюдается протяженная область десорбции дейтерия в диапазоне температур 450-1200 К, обусловленная формированием локальных структурных выделений вызванных сегрегацией компонента стали. Концентрация удерживаемого дейтерия снижается до ~1 ат.%D.
Литература
1.Rybalko V.F., Morozov A.N., Neklyudov I.M., Kulish V.G. Observation of new phases in Pd-D systems // Phys.Lett. 2001. – Vol. 287A. – P. 175-182.
2.Neklyudov I.M., Morozov O.M., Kulish V.G., Zhurba V.I., Khaimovich P.A., Galitskiy A.G.. Hydrogen diagnostics of structural states in 18Cr10NiTi steel // Journal of Hydrogen Energy.
–2011. – Vol. 36. – P. 1192-1195.
3.Неклюдов И.М., Морозов А.Н., Кулиш В.Г. Температурные диапазоны стабильности гидридных фаз системы TiD // Материаловедение. 2005. – №11. – C. 45-56.
4.Morozov O.M., Zhurba V.I, Neklyudov I.M., Mats O.V., Rud A., Chernyak N., Progolaieva V.O. Structural transformations in austenitic stainless steel induced by deuterium implantation: irradiation at 100 K //Nanoscale Research Letters. 2015. – Vol. 10. – 154.
5.Morozov O.M., Zhurba V.I, Neklyudov I.M., Mats O.V., Progolaieva V.O., Boshko V. Structural Transformations in Austenitic Stainless Steel Induced by Deuterium Implantation: Irradiation at 295 K // Nanoscale Research Letters. 2016. – Vol. 11. – 44.
Национальный научный центр «Харьковский физико-технический институт», Харьков, Украина
O.M. Morozov, V.I. Zhurba, O.V. Mats, V.O. Progolaieva, V.V. Selyukova
STRUCTURAL TRANSFORMATIONS IN AUSTENITIC STAINLESS STEEL INDUCED BY DEUTERIUM IMPLANTATIONAT DIFFERENT IRRADIATION TEMPERATURES.
QUANTITY RETENTION DEUTERIUM
197
The kinetics of structural transformation development in the implantation steel layer was traced from the spectra of deuterium thermal desorption as a function of implanted deuterium concentration. At saturation of austenitic stainless steel 18Cr10NiTi with deuterium by means of ion implantation, there occur structural-phase changes depending on the dose of implanted deuterium.
The maximum attainable concentration of deuterium in steel is C=1 (at.D/at.met.=1/1). At C≥0.5, two hydride phases are formed in the steel, the decay temperatures of which are 240 K and 275 K. At a temperature of 295 K, the TDS from steel show three temperature regions of deuterium desorption: (1) the peak with the maximum temperature Tmax= 380 K (solid solution of deuterium in steel) with deuterium concentration of 2.5 to 3 at.%D; (2) the peak with Tmax=440 K and the retained deuterium concentration of 7 to 8 at.%D; (3) the region in a wide temperature range from 450 to 900 K with Tmax~500 K.At temperatures of 380 K, 420 and 600 K, the TDS show an extended region of deuterium desorption in the temperature range from the radiation temperature up to 1200 K, treated as being due to diffusion processes in the implantation layer. In this case, structureless regions are formed along the crystal- lite-local structure boundaries; steel components segregation also takes place
Kay words: austenitic stainless steel, deuterium implantation, irradiation temperatures, structural transformation, deuterium concentration
National Science Center «Kharkiv Institute of Physics and Technology», Kharkiv, Ukraine
УДК 615.322.272.015
И.Н. Мельников1, М.Ю. Захарченко1, С.Я. Пичхидзе1, Д.В. Кайргалиев2
БИОРАЗЛАГАЕМАЯ НАСАДКА НА РЕСПИРАТОР ОТ ОТРАВЛЕНИЯ МОНООКСИДОМ УГЛЕРОДА
Работа посвящена созданию биоразлагаемой композитной насадки с помощью 3 D принтера для расширения возможностей респиратора РПГ – 67 по защите от монооксида углерода (угарного газа). Насадка обеспечивает качественно новый уровень защиты человека при чрезвычайных ситуациях природного и техногенного характера, сопровождающихся выбросами в атмосферу CO
Ключевые слова: 3 D принтер, композитная насадка, монооксид углерода, РПГ-67, чрезвычайная ситуация
Устойчивая тенденция роста числа природных и техногенных катастроф, сопровождающихся разрушением, возгоранием промышленных, жилых объектов и приводящих к выбросу монооксида углерода CO, существенно обостряет проблему создания новых высокоэффективных средств индивидуальной защиты органов дыхания человека, СИЗОД.
Цель работы: исследование возможности создания композитных насадок с использованием 3 D принтера для простейших СИЗОД.
Среди простейших технических СИЗОД наибольшее распространение получили респираторы, в частности РПГ-67. Однако данный респиратор со сменными сорбционными патронами не способен эффективно защищать от вредного воздействия ряда веществ и, в частности, от СО. Нами предлагается использовать простейшее техническое устройство (насадку) для расширения защитных свойств респиратора [1-3].
Создание насадки может осуществляться методом штамповки с использованием прессов, позволяющих деформировать материалы с помощью механического воздействия. Однако данный метод применим для массовых изготовлений изделий в промышленных объемах. Для опытных образцов насадок нами предлагается использовать 3 D печать с использованием композитных материалов. Самым популярным расходным материалом является ABS пластик. Особая структура этого вида «расходника» позволяет выдерживать сильное механическое воздействие. Такой пластик относится к ударопрочной группе и если сравнить ABS с обыкновенным полистиролом, то он в значительной степени превосходит другие аналоги в плане механической прочности и жѐсткости. Среди других достоинств можно отметить тот факт, что данный вид пластика выдерживает температурную нагрузку в 100 C°. Этот расходный материал также можно использовать для нанесения гальванического покрытия, в сфере вакуумной металлизации и даже для спайки контактов. Он отлично подходит для сварки или точного литья. Материал обладает высокой размерной стабильностью. Распечатанные объекты имеют блестящую поверхность (уровень блеска можно регулировать). Среди огромного списка достоинств можно отметить стойкость к щелочам, кислотам, углеводородам, жирам.
198
Однако он прекрасно растворяется в ацетоне, эфире, бензоле, этилхлориде, этиленхлориде, анилине и анизоле. Основной недостаток – чувствительность к воздействию ультрафиолетовых лучей и атмосферных осадков. Данный материал характеризуется низким уровнем электроизоляции. Другой вид композитного материала это PLA пластик или полилактид является самым экологически чистым и подходящим расходным материалом для трѐхмерной печати. Данный вид пластика представляет собой термопластичный полиэфир, который создаѐтся из биологических отходов (сахарная свекла или силос кукурузы). Его мономером является молочная кислота. Распечатанные объекты имеют отличный уровень скольжения и из такого пластика даже можно производить подшипники скольжения.
Чаще всего такой материал используется для изготовления детских игрушек потому, что PLA пластик обладает наименьшим уровнем токсичности. Единственным недостатком полилактида является недолговечность и постепенное разложение. Материал отлично подходит для большой и маленькой печати. Стоит заметить, что для повышения прочности изделия, полилактид можно смешать с ABS пластиком.
Еще один вид материала для 3 D принтера это нейлон. Нейлон похож на популярный расходный материал – ABS пластик, однако обладает лучшей сопротивляемостью высокой температуре печати и способен впитывать влагу. Недостатком нейлона является более высокий срок застывания и необходимость откачки воздуха из экструдера.
Наш выбор остановился на полилактиде (PLA-пластик). Это натуральное природное сырье в составе PLA-пластика позволяет без угрозы для здоровья человека применять его для различных целей. Полилактид применяется для производства экологически чистой биоразлагаемой упаковки, одноразовой посуды, средств личной гигиены. Биоразлагаемые пакеты из полилактида используются в крупных торговых сетях. Ввиду своей биосовместимости, полилактид широко применяется в медицине, для производства хирургических нитей и штифтов, а также в системах доставки лекарств [4-5].
Насадка изготавливалась на 3D принтере Ultimaker2 из полилактида. Насадка надежно крепится на сорбционном патроне за счет крепежного механизма (защелок), рис. 1-3. Внутрь пластмассовой насадки помещаются диски нетканого волокна на основе ПАНПВДФ, пропитанного нейтрализаторами (окислителями) CO. Дополнительно свободный объем насадки может заполняться цеолитом, Al2O3, гидроксидом алюминия Al(OН)3+ бемитом AlO(OH), а также хлористым палладием и оксидом меди. Эффективность окисления СО нейтрализующими компонентами насадки оценивали с помощью детектора, рис. 4.
|
|
Рис. 1. 3D принтер Ultimaker2 |
Рис. 2. Насадка для патрона |
(оригинальный) |
РПГ-67 |
|
(оригинальный) |
199
|
|
Рис. 3. Насадка и патрон в сборе |
Рис. 4. Газовый детектор СО |
(оригинальный) |
(оригинальный) |
В таблице представлены результаты исследований оценки защитных свойств известных сорбционных материалов из РПГ-67 и предлагаемых нами. Полученные результаты, свидетельствуют о высокой эффективности защитных свойств разработанной насадки от монооксида углерода. Использование одного катализатора в сорбционном патроне защитит человека на продолжительное время от угарного газа, но, на наш взгляд, не будет эффективным для защиты от остальных вредных веществ. Таким образом, перспективным направлением является сочетание активированного угля в сорбционном патроне с предлагаемым катализатором в разработанной насадке.
Оценка защитный свойств сорбционных материалов
№ |
|
Длина сорбци- |
Длина слоя катали- |
Расход |
Время сраба- |
|
Сорбент (катализа- |
онного слоя |
|||
|
затора(Fe3O4- |
газа |
тывания де- |
||
|
тор) |
КАУСОРБ- |
|||
|
KMnO4- 1:1), см |
(СО),мл/н |
тектора, мин |
||
|
|
212,см |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Уголь активирован- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ный кокосовый |
8 |
0 |
1 |
3 |
|
марки КАУСОРБ- |
||||
|
|
|
|
|
|
|
212 (Патрон В1) |
|
|
|
|
2 |
Уголь активирован- |
|
|
|
|
|
ный кокосовый |
|
|
|
|
|
марки КАУСОРБ- |
8 |
2 |
1 |
11 |
|
212 (Патрон В1) + |
||||
|
|
|
|
|
|
|
Катализатор |
|
|
|
|
|
(Fe3O4-KMnO4) |
|
|
|
|
3 |
Катализатор(Fe3O4- |
0 |
8 |
1 |
20 |
|
KMnO4) |
||||
|
|
|
|
|
|
4 |
Катализатор(Fe3O4- |
0 |
10 |
1 |
25 |
|
KMnO4) |
||||
|
|
|
|
|
|
5 |
Уголь активирован- |
|
|
|
|
|
ный кокосовый |
10 |
0 |
1 |
4 |
|
марки КАУСОРБ- |
||||
|
|
|
|
|
|
|
212 (Патрон В1) |
|
|
|
|
Выводы: Разработана биоразлагаемая композитная насадка для простейших средств индивидуальной защиты органов дыхания и технология ее получения, обеспечивающая качественно новый уровень защиты человека при чрезвычайных ситуациях природного и техногенного характера, сопровождающихся выбросами в атмосферу CO.
Литература 1. Мельников И.Н., Захарченко М.Ю., Пичхидзе С.Я. Новые средства защиты орга-
нов дыхания человека от паров ртути. В сборнике: Научная дискуссия: вопросы юриспру-
200