7. Определяем вертикальные напряжения от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта в заданных точках:

_zγ,i = α_i ∙ _ZG,FL

_zγ,FL =_ZG,FL

_Zγ_,1=_zγ,FL ∙α₁=234,00∙1=234,00 кПа

_Zγ_,2=_zγ,FL ∙α₂=234,00∙0,881=206,15 кПа

_Zγ_,3=_zγ,FL ∙α₃=234,00∙0,642=150,22 кПа

_Zγ_,4=_zγ,FL ∙α₄=234,00∙0,477=111,61 кПа

_Zγ_,5=_zγ,FL ∙α₅=234,00∙0,374=87,51 кПа

_Zγ_,6=_zγ,FL ∙α₆=234,00∙0,306=71,60 кПа

_Zγ_,7=_zγ,FL ∙α₇=234,00∙0,258=60,37 кПа

_Zγ_,8=_zγ,FL ∙α₈=234,00∙0,223=52,18 кПа

_Zγ_,9=_zγ,FL ∙α₉=234,00∙0,196=45,86 кПа

_Zγ_,10=_zγ,FL ∙α₁₀=234,00∙0,175=40,95 кПа

_Zγ_,11=_zγ,FL ∙α₁₁=234,00∙0,158=33,97 кПа

_Zγ_,12=_zγ,FL ∙α₁₂=234,00∙0,143=33,46 кПа

8. Вычисляем осадки Si основания в i-х слоях под подошвой фундамента:

Si=β∙∑,

где β- коэффициент, принимаемый 0,8 независимо от вида грунта;

n- количество элементарных слоев;

- модуль деформации грунта i- ого слоя.

S_0-1=0,8∙∙0,36=0,0131 м

S_1-2=0,8∙∙0,36=0,0107 м

S_2-3=0,8∙∙0,36=0,0078 м

S_3-4=0,8∙∙0,36=0,0059 м

S_4-5=0,8∙∙0,36=0,0048 м

S_5-6=0,8∙∙0,36=0,0039 м

S_6-7=0,8∙∙0,36=0,0034 м

S_7-8=0,8∙∙0,36=0,0029 м

S_8-9=0,8∙∙0,36=0,0026 м

S_9-10=0,8∙∙0,36=0,0023 м

S_10-11=0,8∙∙0,36=0,0021 м

Проверяем условие:

∑S_общ=5,95 см ≤ S_u = 12 см

Условие выполнено.

3.4.1.2 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 2-2)

3.4.1.6 Расчетная схема свайного фундамента в сечении 2-2

Для расчёта принимаем сваю L = 14,0 м; сечение сваи: 300×300 мм;

γ_ср = 20 кН/м3 ; F_vo1 =1511,11 кН; I_L1 = 0,14; I_L2 = 0,25

1. Определяем нормативную несущую способность сваи:

F_d^н=γ_с∙ (γ_cR∙R∙A+u∙∑γ_cf ∙f_i∙h_i)

γ_с=1 - коэффициент условий работы сваи в грунте;

γ_cR= γ_cf =1 – коэффициента условий работы для свай, забиваемых дизель-молотом;

R=4910,00 кПа расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.2;

A=0,09 м² площадь опирания на грунт сваи

u=1,2 м наружный периметр поперечного сечения ствола сваи

f_i - расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3;

h_i - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м.

Табл. 3.4.1.3

Определение несущей способности сваи по боковой поверхности

N	zi, м	hi,м	fi, кПа	hi∙fi
1	2,60	1	45,60	45,60
2	3,60	1	51,00	51,00
3	4,60	1	54,80	54,80
4	5,60	1	57,20	57,20
5	6,60	1	59,20	59,20
6	7,55	0,9	61,10	54,99
7	8,55	1,1	62,82	69,10
8	9,60	1	55,00	55,00
9	10,60	1	56,22	56,22
10	11,60	1	57,42	57,42
11	12,60	1	58,62	58,62
12	13,60	1	59,82	59,82
13	14,60	1	61,02	61,02
14	15,55	0,9	62,16	55,94
				Ʃ795,93

F_d^н=1 (1∙4910∙0,09+1,2∙795,93)=1397,02 кН

2. Определяем расчетную несущую способность свай:

, где

γ₀=1,15, γ _n=1,15, γ _k=1,4

= = 997,87 кН

3. Определяем количество свай в ростверке:

==1,5

примем количество свай равным 2

Рис. 3.4.1.7 Вид сконструированного ростверка

4. Вычисляем нагрузки, приходящиеся на сваи:

=А_рост ∙d∙ γ _ср = 0,9∙1,4∙2,1∙20=52,92 кН

≤

707,75 кН ≤ 997,87кН

Рис. 3.4.1.8 Сконструированный свайный фундамент под внутреннюю несущую стену здания (сечение 2-2)