5.Определяем вертикальные напряжения от внешней нагрузки в заданных точках:

_ZP,i = α_i ∙ _ZP,FL,

где α_i – коэффициент , зависящий от отношений , принимаемый по табл.5.8 СП 22.13330.2016.

_ZP,1=α₁∙_ZP,FL=1∙1228,34 =1228,34 кПа

_ZP,2=α₂∙_ZP,FL =0,881∙1228,34 =1082,17 кПа

_ZP,3=α₃∙_ZP,FL =0,642∙1228,34 =788,59 кПа

_ZP,4=α₄∙_ZP,FL =0,477∙1228,34 =585,91 кПа

_ZP,5=α₅∙_ZP,FL =0,374∙1228,34 =459,40 кПа

_ZP,6=α₆∙_ZP,FL =0,306∙1228,34 =375,87 кПа

_ZP,7=α₇∙_ZP,FL =0,258∙1228,34 =316,91 кПа

_ZP,8=α₈∙_ZP,FL =0,223∙1228,34 =273,92 кПа

_ZP,9=α₉∙_ZP,FL =0,196∙1228,34 =214,80 кПа

_ZP,10=α₁₀∙_ZP,FL =0,158∙1228,34 =194,08 кПа

6.Определяем вертикальные напряжения от собственного веса выше расположенных слоёв грунта при их горизонтальном напластовании:

_ZG=,

где n-число слоев грунта в пределах глубины z;

- удельный вес грунта i –ого слоя высотой ;

_{ZG, 1}=_{ZG, FL}+γ_II∙h₁=290,64+18,83∙0,72=304,20 кПа

_{ZG, 2}=_{ZG, 1}+ γ_II ∙h₂=304,20 +18,83∙0,72=317,76 кПа

_{ZG, 3}=_{ZG, 2}+ γ_II ∙h₃=317,76 +18,83∙0,72=331,32 кПа

_{ZG, 4}=_{ZG, 3}+ γ_II ∙h₄=331,32 +18,83∙0,72=344,88 кПа

_{ZG, 5}=_ZG,4+ γ_II ∙h₅=344,88 +18,83∙0,72=358,44 кПа

_{ZG, 6}=_{ZG, 5}+ γ_II ∙h₆=358,44+18,83∙0,72=372,00 кПа

_{ZG, 7}=_ZG,6+ γ_II ∙h₇=372,00+18,83∙0,72=385,56 кПа

_{ZG, 8}=_ZG,7+ γ_II ∙h₈=385,56+18,83∙0,72=399,12 кПа

_{ZG, 9}=_ZG,8+ γ_II ∙h₉=399,12+18,83∙0,72=412,68 кПа

_{ZG, 10}=_ZG,9+ γ_II ∙h₁₀=412,68+18,83∙0,72=426,24 кПа

_{ZG, 11}=_ZG,10+ γ_II ∙h₁₁=426,24+18,83∙0,72=439,80 кПа

7.Определяем вертикальные напряжения от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта в заданных точках:

_zγ,i = α_i ∙ _ZG,FL

_zγ,FL =_ZG,FL

_Zγ_,1=_zγ,FL ∙α₁=290,64∙1=290,64 кПа

_Zγ_,2=_zγ,FL ∙α₂=290,64∙0,881=256,05 кПа

_Zγ_,3=_zγ,FL ∙α₃=290,64∙0,642=186,59 кПа

_Zγ_,4=_zγ,FL ∙α₄=290,64∙0,477=138,63 кПа

_Zγ_,5=_zγ,FL ∙α₅=290,64∙0,374=108,70 кПа

_Zγ_,6=_zγ,FL ∙α₆=290,64∙0,306=88,93 кПа

_Zγ_,7=_zγ,FL ∙α₇=290,64∙0,258=74,98 кПа

_Zγ_,8=_zγ,FL ∙α₈=272,96∙0,223=64,81 кПа

_Zγ_,9=_zγ,FL ∙α₉=272,96∙0,196=50,86 кПа

_Zγ,₁₀=_zγ,FL ∙α₁₀=272,96∙0,175=47,77 кПа

_Zγ_,11=_zγ,FL ∙α₁₁=272,96∙0,158=45,92 кПа

8.Вычисляем осадки Si основания в i-х слоях под подошвой фундамента:

Si=β∙∑,

где β- коэффициент, принимаемый 0,8 независимо от вида грунта;

n- количество элементарных слоев;

- модуль деформации грунта i- ого слоя.

S_0-1=0,8∙∙0,72 = 0,0317 м

S_1-2=0,8∙∙0,72=0,0257 м

S_2-3=0,8∙∙0,72= 0,0188 м

S_3-4=0,8∙∙0,72=0,0143 м

S_4-5=0,8∙∙0,72=0,0114 м

S_5-6=0,8∙∙0,72=0,0095 м

S_6-7=0,8∙∙0,72=0,0081 м

S_7-8=0,8∙∙0,72=0,0071 м

S_7-8=0,8∙∙0,72=0,0064 м

S_7-8=0,8∙∙0,72=0,0056 м

Проверяем условие:

∑S_общ=11,86 см ≤ S_u = 12 см

Условие выполнено.

3.4.1.5 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 5-5)

3.4.1.21 Расчетная схема свайного фундамента в сечении 5-5

Для расчёта принимаем сваю L = 17,0 м; сечение сваи: 300×300 мм;

γ_ср = 20 кН/м3 ; F_vo1 =1041,10 кН; I_L1 = 0,14; I_L2 = 0,25

1. Определяем нормативную несущую способность сваи

F_d^н=γ_с (γ_cR∙R∙A+u∙∑γ_cf ∙ f_i ∙h_i)

γ_с=1 - коэффициент условий работы сваи в грунте;

γ_cR= γ_cf =1 – коэффициента условий работы для свай, забиваемых дизель-молотом;

R=5240,00 кПа расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.2;

A=0,09 м² площадь опирания на грунт сваи

u=1,2 м наружный периметр поперечного сечения ствола сваи

f_i - расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3;

h_i - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м.

Таблица 3.4.1.9