6.Определяем вертикальные напряжения от собственного веса выше расположенных слоёв грунта при их горизонтальном расположении:

_ZG=,

где n-число слоев грунта в пределах глубины z;

- удельный вес грунта i –ого слоя высотой ;

_{ZG, 1}=_{ZG, FL} +γ₁₁∙h₁=346,75+18,83∙0,48=355,79 кПа

_{ZG, 2}=_{ZG, 1}+ γ_1I ∙h₂=355,79 +18,83∙0,48=364,83 кПа

_{ZG, 3}=_{ZG, 2}+ γ₁₁ ∙h₃=364,83 +18,83∙0,48=373,87 кПа

_{ZG, 4}=_{ZG, 3}+ γ₁₁ ∙h₄=373,87 +18,83∙0,48=382,91 кПа

_{ZG, 5}=_ZG,4+ γ₁₁ ∙h₅=382,91 +18,83∙0,48=391,95 кПа

_{ZG, 6}=_{ZG, 5}+ γ₁₁ ∙h₆=391,95+18,83∙0,48=400,99 кПа

_{ZG, 7}=_ZG,6+ γ₁₁ ∙h₇=400,99+18,83∙0,48=410,03 кПа

_{ZG, 8}=_ZG,7+ γ₁₁ ∙h₈=410,03+18,83∙0,48=419,07 кПа

_{ZG, 9}=_{ZG, 9}+ γ₁₁ ∙h₉=419,07+18,83∙0,48=428,11 кПа

_{ZG, 10}=_{ZG, 10}+ γ₁₁ ∙h₁₀=428,11+18,83∙0,48=437,15 кПа

_{ZG, 11}=_{ZG, 11}+ γ₁₁ ∙h₁₁=437,15+18,83∙0,48=446,19 кПа

7.Определяем вертикальные напряжения от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта в заданных точках:

_zγ,i = α_i ∙ _ZG,FL

_zγ,FL =_ZG,FL

_Zγ_,1=_zγ,FL ∙α₁=346,75∙1=346,75 кПа

_Zγ_,2=_zγ,FL ∙α₂=346,75∙0,881=305,49 кПа

_Zγ_,3=_zγ,FL ∙α₃=346,75∙0,642=222,61 кПа

_Zγ_,4=_zγ,FL ∙α₄=346,75∙0,477=165,39 кПа

_Zγ_,5=_zγ,FL ∙α₅=346,75∙0,374=129,68 кПа

_Zγ_,6=_zγ,FL ∙α₆=346,75∙0,306=106,10 кПа

_Zγ_,7=_zγ,FL ∙α₇=346,75∙0,258=89,46 кПа

_Zγ_,8=_zγ,FL ∙α₈=346,75∙0,223=77,32 кПа

_Zγ_,9=_zγ,FL ∙α₉=346,75∙0,196=67,96 кПа

_Zγ_,10=_zγ,FL ∙α₁₀=346,75∙0,175=60,68 кПа

_Zγ_,11=_zγ,FL ∙α₁₁=346,75∙0,158=54,78 кПа

_Zγ_,12=_zγ,FL ∙α₁₂=346,75∙0,143=49,58 кПа

8. Вычисляем осадки Si основания в i-х слоях под подошвой фундамента:

Si=β∙∑,

где β- коэффициент, принимаемый 0,8 независимо от вида грунта;

n- количество элементарных слоев;

- модуль деформации грунта i- ого слоя.

S_0-1=0,8∙∙0,48 =0,0243 м

S_1-2=0,8∙∙0,48=0,0196 м

S_2-3=0,8∙∙0,48=0,0144 м

S_3-4=0,8∙∙0,48=0,0109 м

S_4-5=0,8∙∙0,48=0,0088 м

S_5-6=0,8∙∙0,48=0,0073 м

S_6-7=0,8∙∙0,48=0,0062 м

S_7-8=0,8∙∙0,48=0,0054 м

S_8-9=0,8∙∙0,48=0,0048 м

S_9-10=0,8∙∙0,48=0,0043 м

S_10-11=0,8∙∙0,48=0,0038 м

Проверяем условие:

∑S_общ=10,98 см ≤ S_u = 12 см

Условие выполнено.

3.4.3.4 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 4-4)

3.4.3.13 Расчетная схема свайного фундамента в сечении 4-4

Для расчёта принимаем сваю L = 10,0 м; сечение сваи: 400×400 мм;

γ_ср = 20 кН/м3 ; F_vo1 =921,50 кН; I_L1 = 0,14; I_L2 = 0,25

1. Определяем нормативную несущую способность сваи

F_d^н=γ_с∙ (γ_cR∙R∙A+u∙∑γ_cf ∙ f_i ∙h_i)

γ_с =1 - коэффициент условий работы сваи в грунте;

γ_cR=1,0; γ_cf =1 – коэффициента условий работы для вдавливаемых свай, погруженных в глинистые грунты I_L<0,25;

R=4459,00 кПа расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.2;

A=0,16 м² площадь опирания на грунт сваи

u=1,6 м наружный периметр поперечного сечения ствола сваи

f_i - расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3;

h_i - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

Таблица 3.4.3.7

Определение несущей способности сваи по боковой поверхности

N	zi, м	hi,м	fi, кПа	hi∙fi
1	2,60	1	45,60	45,60
2	3,60	1	51,00	51,00
3	4,60	1	54,80	54,80
4	5,60	1	57,20	57,20
5	6,60	1	59,20	59,20
6	7,55	0,9	61,10	54,99
7	8,55	1,1	62,82	69,10
8	9,60	1	55,00	55,00
9	10,60	1	56,22	56,22
10	11,55	0,9	57,36	51,62
				554,73

F_d^н=1 (1,1∙4459∙0,16+1,6∙554,73)=1672,35 кН

2. Определяем расчетную несущую способность свай:

где

γ₀=1,15, γ_n=1,15, γ_k=1,4

= = 1194,54 кН

3. Определяем количество свай в ростверке:

== 0,77

примем количество свай равным 1

Рис. 3.4.3.14 Вид сконструированного ростверка

4. Вычисляем нагрузку, приходящуюся на сваю:

=А_рост ∙ d ∙ γ_ср = 0,6∙1,2∙2,1∙20=30,24 кН

≤ 1194,54

1136,01 кН ≤ 1194,54 кН

.

Рис. 3.4.3.15 Сконструированный свайный фундамент под внутреннюю несущую стену здания (сечение 4-4)