3.4.1.1.2 Расчет деформаций условного фундамента методом послойного суммирования

Рис. 3.4.1.5 Схема эпюр напряжений в грунте

∑F_vo2=677,79 кН;

γ₁=17,46 кН/м³; γ₂= 18,83 кН/м³; γ_ср= 20 кН/м³; Е₁=18 МПа; Е₂=16 МПа

Таблица 3.4.1.2

Расчет осадки в табличной форме

z, м	hi, м	ξ	α	ZP, FL, кПа	ZP, i, кПа	ZP,iср, кПа	ZG, i, кПа	0,5∙ ZG, i,, кПа	Zγ, FL, кПа	Zγ, i, кПа	Zγ,iср, кПа	Ei, кПа	Si, см
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
0 0,36 0,72 1,08 1,44 1,80 2,16 2,52 2,88 3,24 3,60 3,96	0,36 0,36 0,36 0,36 0,36 0,36 0,36 0,36 0,36 0,36 0,36	0 0,8 1,6 2,4 3,2 4,0 4,8 5,6 6,4 7,2 8,0 8,8	1 0,881 0,642 0,477 0,374 0,306 0,258 0,223 0,196 0,175 0,158 0.143	1013,1	1013,10 892,54 650,41 483,25 378,89 310,00 261,38 225,92 198,57 177,29 160.07 144,87	952,82 771,44 566,89 431,07 344,44 285,69 243,65 212,24 187,93 168.68 152.47	234,00 240,78 247,56 254,34 261,11 267,89 274,67 281,45 288,23 295,00 301,78 308,56	117,00 120,39 123,78 127,17 130,55 139,94 137,33 140,72 144,11 147,5 150,89 154,28	234,00	234,00 206,15 150,22 111,61 87,51 71,60 60,37 52,18 45,86 40,95 36,97 33,46	220,07 178,18 130,91 99,56 79,55 65,98 56,27 49,02 43,40 38,96 35,21	16000	1,311,07 0,78 0,59 0,48 0,39 0,34 0,29 0,26 0,23 0,21

1. Определяем дополнительное давление от веса здания под подошвой фундамента (на уровне FL):

G_Ф.ГР = 1 п.м. ∙ B ∙ D ∙ γ_ср =1 п.м. ∙ 0,9 ∙ 13,00 ∙ 20 =234,00 кН

_ZP,FL=Р₀₂ ==1013,1 кПа

2. Определим вертикальное напряжение от собственного веса грунта основания на уровне подошвы фундамента:

_{ZG, FL}= γ_II^I ∙d=17,98∙13,00=234 кПа

Осреднённое расчётное значение веса грунта залегающего выше подошвы фундамента составит:

γ_II^I == =17,98 кН/м³

3.Определяем дополнительные напряжения от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта на уровне заложения подошвы фундамента:

_zγ,FL=_zG,FL=234,00 кПа

4.Разбиваем условное основание на слои толщиной:

z=0,4 ∙ b=0,4 ∙ 0,9=0,36 м

5.Определяем вертикальные напряжения от внешней нагрузки в заданных точках:

_ZP,i = α_i ∙ _ZP,FL,

где α_i – коэффициент , зависящий от отношений , принимаемый по табл.5.8 СП 22.13330.2016.

_ZP,1=α₁∙_ZP,FL =1∙1013,1=1013,1 кПа

_ZP,2=α₂∙_ZP,FL =0,881∙1013,1=892,54 кПа

_ZP,3=α₃∙_ZP,FL =0,642∙1013,1=650,41 кПа

_ZP,4=α₄∙_ZP,FL =0,477∙1013,1=483,25 кПа

_ZP,5=α₅∙_ZP,FL =0,374∙1013,1=378,89 кПа

_ZP,6=α₆∙_ZP,FL =0,306∙1013,1=310,00 кПа

_ZP,7=α₇∙_ZP,FL =0,258∙1013,1=261,38 кПа

_ZP,8=α₈∙_ZP,FL =0,223∙1013,1=225,92 кПа

_ZP,9=α₉∙_ZP,FL =0,196∙1013,1=198,57 кПа

_ZP,10=α₁₀∙_ZP,FL =0,175∙1013,1=177,29 кПа

_ZP,11=α₁₁∙_ZP,FL =0,158∙1013,1=160,07 кПа

_ZP,12=α₁₂∙_ZP,FL =0,143∙1013,1=144,87 кПа

6. Определяем вертикальные напряжения от собственного веса выше расположенных слоёв грунта при их горизонтальном напластовании:

_ZG=,

где n-число слоев грунта в пределах глубины z;

- удельный вес грунта i –ого слоя высотой ;

_{ZG, 1}=_{ZG, FL}+γ_II∙h₁=234,00+18,83∙0,36=240,78 кПа

_{ZG, 2}=_{ZG, 1}+ γ_II ∙h₂=240,78 +18,83∙0,36=247,56 кПа

_{ZG, 3}=_{ZG, 2}+ γ_II ∙h₃=247,56 +18,83∙0,36=254,34 кПа

_{ZG, 4}=_{ZG, 3}+ γ_II ∙h₄=254,34 +18,83∙0,36=261,11 кПа

_{ZG, 5}=_ZG,4+ γ_II ∙h₅=261,11 +18,83∙0,36=267,89 кПа

_{ZG, 6}=_{ZG, 5}+ γ_II ∙h₆=267,89+18,83∙0,36=274,67 кПа

_{ZG, 7}=_ZG,6+ γ_II ∙h₇=274,67+18,83∙0,36=281,45 кПа

_{ZG, 8}=_ZG,7+ γ_II ∙h₈=281,45+18,83∙0,36=288,23 кПа

_{ZG, 9}=_ZG,8+ γ_II ∙h₉=288,23+18,83∙0,36=295,00 кПа

_{ZG, 10}=_ZG,9+ γ_II ∙h₁₀=295,00+18,83∙0,36=301,78 кПа

_{ZG, 11}=_ZG,10+ γ_II ∙h₁₁=301,78+18,83∙0,36=308,56 кПа