Значения оптимальной частоты вращения для

алмазной коронки КТД - 0.

Диаметр коронки, мм		Окружная скорость, м/с	Частота вращения, об/мин
наружный	внутренний
93	66	2	600
76	46	2	700

Расход промывочной жидкости:

Q=q_уд∙D_Н. ( 2.13.)

Результаты расчетов приведены в таблице 2.20:

Таблица 2.20.

Оптимальный расход промывочной жидкости.

Диаметр коронки, см	Удельный расход жидкости в л/мин на 1 см наружного диаметра коронки	Расход промывочной жидкости, л/мин
9,3	5,58	60
7,6	4,56	50

Таблица 2.21.

Технологические параметры бурения для 1 – ой группы скважин.

Интервал бурения, м	Категория буримости	Диаметр коронки, мм	Частота вращения, об/мин	Осевая нагрузка, кН	Расход промывочной жидкости л/мин
0-2	VI	132	87-118	8-16	70-120
2-14,8	VII	112	118-188	8-16	40-120
14,8-24,8	VIII-X	93	430-700	6-18	40-70

Таблица 2.22

Технологические параметры бурения для 2 – ой группы скважин.

Интервал бурения, м	Категория буримости	Диаметр коронки, мм	Частота вращения, об/мин	Осевая нагрузка, кН	Расход промывочной жидкости л/мин
0-2	VI	132	87-118	8-16	120 - 200
2-45,3	VII	112	118-188	8-16	120 - 200
45,3 – 55,3	VIII-X	93	430-700	6-18	30 - 60

2.13. Проверочные расчеты выбранного оборудования и инструмента.

2.13.1. Расчет максимально потребной мощности затрачиваемой на бурение.

Мощность бурового агрегата зависит от двух основных процес­сов: собственно бурения, в результате которого осуществляется углубление скважины, и спуско-подъемных операций. Определяю­щими для выбора необходимой мощности привода, как правило, являются затраты мощности на бурение.

Мощность двигателя, расходуемая в процессе собственно бурения, складывается из трех основных составляющих:

N_б=N_з + N_т + N_ст, кВт, ( 2.14.)

где: N_з – мощность, расходуемая на забое скважины, кВт;

N_т – мощность расходуемая на вращение бурильных труб в скважине, кВт;

N_ст– Мощность, расходуемая в трансмиссии и других узлах бурового станка, кВт.

, ( 2.15.)

где: P – осевая нагрузка на коронку, ДаН;

n – Частота вращения, об/мин;

D_СР – Средний диаметр коронки, м.

,кВт.

, кВт, ( 2.16.)

где: N_ХВ – Мощность на холостое вращение колонны бурильных труб, кВт;

N_доп – Дополнительная мощность, затрачиваемая на вращение сжатой части бурильной колонны, кВт.

, кВт, ( 2.17.)

где:  - радианный зазор, м;

; ( 2.18.)

 = 0,093 – 0,05/ 2= 0,0215 м;

N_доп=2,45∙10^-4∙0,0215∙1210∙480 = 3,05 кВт.

Для скважин с высокими частотами вращения колонн бурильных труб мощность на холостое вращение находится из формулы:

, кВт, ( 2.19.)

где: R_C – коэффициент учитывающий влияние смазки промывочной жидкости (R_C =1,0);

q – Масса одного метра бурильной колонны, кг.

d – Наружный диаметр

кВт.

N_Т = 5,1 +3,05 =8,15 кВт.

Мощность, расходуемая, в трансмиссии и других узлах бурового станка рассчитывается по формуле:

, кВт, ( 2.20.)

где: А – коэффициент, учитывающий потери мощности в элементах трансмиссии, независящий от числа оборотов;

В – коэффициент, зависящий от числа оборотов.

N_ст = 5,1 + 2,1∙10^-3∙480= 6,55 кВт.

Суммарная мощность на бурение составляет:

N_б = 9,23 +8,15 + 6,108 = 23,48 кВт.

Полученный результата удовлетворяет условию, что суммарная мощность, потребная на бурение, меньше мощности электродвигателя станка выбранного для работы 21,8 кВт < 30 кВт. [2].