8.4 Расчет и подбор испарителя

8.4.1 Определение расчетной холодопроизводительности

Q_км =k · Q_км / b ; (кBт)

где: k – коэффициент учитывающий потери холода в трубопроводах и аппаратах. принимаем k=1,12;

b - коэффициент учитывающий продолжительность работы компрессора, принимаем b=0,6 ÷ 0,8 , ч/сут.

Q_о =1,12*52,12/0,8=72,9 (кВт).

8.4.2 Определяем температуру замораживания рассола

8.4.3 Определяем температуру рассола на выходе

8.4.4 Определяем температуру рассола на входе

8.4.5 Определяем среднелогарифмическую разность температур

8.4.6 Площадь теплопередающей поверхности испарителя

F_кд =Q_кд^д /k _т72,90,5*7,2420,1м^

8.4.7 Объемный расход рассола на испаритель

V_вд = Q_кд^д / с_в _вt_вд , (м/с);

где: с_в – теплоемкость воды , кДж/кг; с _р=2,977 кДж/кг.

_в-плотность воды ,кг/м; _р=1,20 кг/м.

t_в – нагрев воды, ; t_р = 5.

V_р =72,9/2,977*1,20*5=0,004 =4 .

По формуле 8.4.6 подбираем 1 испаритель марки ИТГ-40,по таблице 30 [4, с. 150].

По формуле 8.4.7 принимаем 1 рабочий насос К 20/18 и 1 резервный К 20/18,по таблице 16.7 [5, с.158].

Таблица 8.6- Технические данные испарителя

Таблица 8.7- Технические данные рабочего и резервного насоса

Центробежный Насос	С частотой вращения 3600 мин-1
	Подача (л/с)	Полный напор	КПД (%);	Мощность эл. двигателя
К20/18	4,5	20,0	66	1.5

9 Определение сечения основных воздуховодов и трубопроводов для воды и рассола

9.1 Расчет воздуховодов

9.1.1 Площадь поперечного сечения воздуховода по участкам

F = L_п / V, ;

где: L_п - объемный расход воздуха на участке, м³/с;

V -скорость воздуха по воздуховоду, м/с, принимаем на головных участках 8  10 м/с, на концевых 3  5 м/с.

9.1.2 Диаметр воздуховода круглого сечения

Принимаем d стандартный, ближайшее большее.

9.1.3 Стандартная площадь поперечного сечения воздуховода на участке

F_СТ =  d²_ст / 4 ; м²;

где: d - стандартный диаметр воздуховода, мм;

 принимаем 3,14

9.1.4 Стандартная скорость движения воздуха

V = L_П / F_ст , м/с;

где: F_ст - стандартная площадь воздуховода.

9.1.5 Определяем потери на трение и местное сопротивление

Р=Р_тр+Р_мс, Па;

P_тр = _тр(L /d )*(_срV ²/ 2) , (Па);

_тр=0,11(k/d+64/R_e)^0.25

где: L - длинна воздуховода на участке, м ;

_ср -плотность воздуха, кг/м;

V -скорость воздуха на данном участке,м/с;

k – шероховатость поверхности труб, для латуни и меди 0,001- для трубопроводов, для остальных 0,06, для листовых 0,0001 – воздуховоды.

Число Рейнольдса:

R_е = (V  d)/ ;

где:

- кофициент динамической вязкости жидкости, Па*с, принимаем =17,610^-6 Па*с;

если:

а) Rе < 100.000 - то режим на участке ламинарный.

_тр=0,316/R_e^0.25

б) Rе > 100.000 - то режим на участке турбулентный.

9.1.6 Потери давления на местное сопротивление

P_м.с.  ( V² )/2 ,Па;

где:  - коэффициент местного сопротивления;

 - плотность воздуха, кг/м³;

9.1.7 Подбор вентилятора

Давление создаваемое вентилятором должно быть на 10 – 15 % больше потерь.

P = (1,1  1,5)∆Р =1,3*335,91= 436,68 Па;

Выбираем вентиляторы центробежные по таблице 16.10 [5,с.162] и осевые по таблице 16.11[5,с.163].

Мощность электродвигателей вентилятора.

N =L_ПР/ _в = 2,38*436,68/0,98*1000=1,06 кВт

где _в - КПД электродвигателя. (%);

_в = 0.98 %.

Принимаем вентилятор центробежный из Ц4-70 №6. С частотой

вращения 960 об/мин., производительностью 1 м³/с и напором 510 Па.

Таблица 9.1-Результаты подбора воздуховодов

№	V м/с	LП м3/с	F м2	dст мм	трм	Re	L м	 кг/м3	Pтр Па	Pм.с .Па		∆Р Па
1	5	2,38	0,476	800	0,055	266127	21,6	1,23	19,46	31,97	2,3	51,43
2	5	2,38	0,476	800	0,055	266127	21,6	1,23	19,46	31,97	2,3	51,43
3	8	2,38	0,29	630	0,055	347824	3,3	1,23	10,7	38,38	1,9	49,08
4	8	2,38	0,29	630	0,055	347824	37,5	1,23	122,56	61,41	1,6	183,97
Итого												335,91