- •Оглавление
- •Глава 11. Тележечные конвейеры
- •11.1. Общие сведения
- •11.2. Нормативные материалы для расчета тележечного конвейера
- •11.3. Расчет тележечных конвейеров
- •11.3.1. Расчет вертикально-замкнутых конвейеров
- •11.3.2. Расчет горизонтально-замкнутых конвейеров
- •Глава 12. Элеваторы ковшовые вертикальные
- •12.1. Общие сведения
- •12.2. Нормативные материалы для расчета элеваторов
- •12.3. Предварительный расчет элеватора
- •12.4. Проверочный расчет элеватора
- •Глава 13. Винтовые конвейеры
- •13.1. Общие сведения
- •13.2. Нормативные материалы для расчета стационарных винтовых конвейеров общего назначения
- •13.3. Расчет винтового конвейера
- •Глава 14. Роликовые конвейеры
- •14.1. Общие сведения
- •14.2. Нормативные материалы для расчета роликовых конвейеров
- •14.3. Расчет роликового конвейера
- •Глава 15. Качающиеся конвейеры
- •15.1. Общие сведения
- •15.2. Нормативные материалы для расчета качающихся конвейеров
- •15.3. Основы теории качающихся конвейеров
- •15.4. Расчеты качающихся конвейеров
- •Глава 16. Примеры расчетов транспортирующих машин
- •16.1. Пример расчета ленточного конвейера
- •16.2. Пример расчета крутонаклонного конвейера
- •16.3. Пример расчета пластинчатого конвейера
- •16.4. Пример расчета скребкового конвейера
- •16.5. Примеры расчетов подвесных конвейеров
- •16.5.1. Пример расчета подвесного грузонесущего конвейера
- •16.5.2. Пример расчета подвесного грузоведущего конвейера
- •16.5.3. Пример расчета подвесного толкающего конвейера
- •16.6. Пример расчета тележечного конвейера
- •16.7. Пример расчета ковшового элеватора
- •16.8. Пример расчета винтового конвейера
- •16.9. Пример расчета роликового конвейера
- •16.10. Примеры расчетов качающихся конвейеров
- •16.10.1. Пример расчета качающегося инерционного конвейера
- •16.10.2. Пример расчета вибрационного конвейера
16.6. Пример расчета тележечного конвейера
Рассчитать горизонтально-замкнутый тележечный конвейер для литейных форм (см. рис. 11.2), имеющий горизонтальную трассу. Масса транспортируемого изделия на участках заливки и охлаждения m1 = 450 кг, на остальных участках m2 = 350 кг, размеры (lbh) = 870400450 мм. Производительность конвейера Z = = 180 шт./ч, длина участков конвейера: формовки Lф, = 45 м, заливки Lзал = 15 м, охлаждения Lохл = 50 м, выбивки Lвыб = 10 м.
Согласно параграфу 11.2, выбираем конвейер типа Г. Из табл. 11.2 в соответствии с заданными размерами и массой груза определяем следующие параметры конвейера: ширина платформы В = 500 мм (на 100 мм больше ширины груза), длина платформы L = 1000 мм (на 130 мм больше длины груза), шаг платформы Т = 1250 мм, номинальная грузоподъемность платформы 500 кг, погонная масса ходовой части qх.ч = 180 кг/м, радиус поворота R = 1250 мм.
Из формулы (5.15) определяем расчетную скорость конвейера = ZT/3600 = = 1801,25/3600 = 0,0625 м/с.
Ближайшее значение скорости из стандартного ряда (см. параграф 11.3) 0,063 м/с (± 10%). Поскольку отклонение расчетной скорости от стандартной составляет (0,063 — 0,0625)/0,063 = 0,008, или 0,8%, дальнейший расчет будем вести по расчетной скорости.
Погонная масса груза на участках заливки и охлаждения
= m1/T = 450/1,25 = 360 кг/м, |
|
на участках формовки и выбивки
= m2/T = 350/1,25 = 280 кг/м, |
|
Расчет натяжений в цепи выполним методом обхода по контуру (см. параграф 5.2). Первоначальное натяжение в точке цепи после привода (в начале участка выбивки) примем Fmin = 1500 H (см. 11.3).
Длина каждого криволинейного участка (дуги поворота) lкр = R = = 3,141,25 = 4 м. Сопротивление движению на участке выбивки соответственно формуле (5.17)
Fвыб = ( + qх.ч) Lвыбg = (280 + 180) 10 0,025 9,81 = 1128 Н. |
|
Здесь коэффициент сопротивления движению = 0,025 принят из табл. 11.2 одинаковым по всей трассе конвейера.
Натяжение цепи в конце участка выбивки по формуле (5.35) F1 = 1500 + + 1128 = 2628 Н.
Сопротивление на дуге поворота (параграф 11.3.2) Fпов (qг + qх.ч) lкрgkт = = (280 + 180) 4 0,025 9,81 1,025 = 462 Н.
Здесь коэффициент kт, учитывающий дополнительное трение на повороте, принят равным 1,025.
Натяжение цепи в начале участка формовки по формуле (5.35) F2 = 2628+ + 462 = 3090 Н.
Сопротивление на участке формовки, согласно формуле (5.17) Fф = ( + + qх.ч) Lфg = (280 + 180) 45 0,025 9,81 = 5076 Н.
Натяжение цепи в конце участка формовки по формуле (5.35) F3 = 3090 + + 5076 = 8166 Н.
Сопротивление движению на участке заливки, согласно формуле (5.17), Fзал = ( + qх.ч) Lзалg = (360 +180) 150,0259,81 = 1986 Н.
Натяжение цепи в конце участка заливки по формуле (5.35) F4 = 8166 + + 1986 = 10 152 Н.
Натяжение цепи в начале участка охлаждения по формуле (5.35) F5 = 10 152+ + 462 = 10 614 Н.
Сопротивление на участке охлаждения, согласно формуле (5.17), Fохл = ( + + qх) Lохлg = (360 + 180) 50 0,025 9,81 = 6622 Н.
Натяжение цепи в конце участка охлаждения по формуле (5.35) F6 = 10 614 + + 6622 = 17 236 Н.
Натяжение тяговой цепи гусеничного привода, который устанавливается между участками охлаждения и выбивки, по формуле (11.11) Fmax = F6 = 17 236 Н Fгус = l,65 Fmax = 1,6517 236 = 28 439 Н.
Требуемая мощность привода Р = 10-3 Fгус = 10-328 4390,0625 = 1,78 кВт.
Поскольку скорость конвейера меньше 0,2 м/с, при выборе цепи динамические нагрузки можно не учитывать [см. пояснения к формуле (8.11)]. Расчетная нагрузка на цепь по формуле (8.12) Fрасч = Fmax = 17 236 Н. Разрушающая нагрузка цепи по формуле (8.14) Fразр = 617 236 =103 416 H 103,4 кH.
Согласно параграфу 4.4, принимаем по ГОСТ 588—81 тяговую пластинчатую цепь типа 3 (с гладкими катками) исполнения 3 с полыми валиками (индекс МС). Из табл. III.1.11 выбираем цепь номер МС112 с разрушающей нагрузкой 112 кН (больше Fразр = 103,4 кН) и шагом tц = 250 мм. Обозначение цепи
МС112—3—250—3 ГОСТ 588—81.