Задачи
.pdfгде d1, d2…dn – соответственно внутренний и последующие к наружному диаметры трубы, м.
Температура на поверхности слоев многослойной цилиндрической стенки:
t3 t2 ql 1 2 2
t2 t1 |
|
ql |
|
|
1 |
ln |
d2 |
, оС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
2 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
d1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
d |
3 |
|
|
|
|
|
q |
l |
|
|
1 |
|
|
d |
2 |
|
|
1 |
|
d |
3 |
|
о |
|
||
ln |
|
t1 |
|
|
|
|
|
|
|
ln |
|
|
|
|
|
ln |
|
|
|
С |
|||||||
d |
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
d |
|
|
||||||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.2.8)
(3.2.8а)
и т.д.
Примеры решения задач
Пример 3.2.1. Определить тепловой поток через поверхность 1 м газопровода с внутренним диаметром 1000 мм и толщиной стенки δ1=10 мм, изолированного двумя слоями изоляции с толщиной соответственно δ2=10мм и δ3=7 мм. Коэффициенты теплопроводности трубы в изоляции соответственно равны λ1=65 Вт/м∙К, λ2=0,035 Вт/м∙К и λ3=0,23 Вт/м∙К. Температура на внутренней поверхности газопровода t1=55оС, а на наружной поверхности изоляции t4=+2оС.
Решение
1. Для многослойной цилиндрической стенки плотность теплового
потока на единицу длины газопровода определяется уравнением (3.2.7а) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
ql |
|
|
|
|
|
|
2 t1 |
t4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
ln |
d2 |
|
1 |
ln |
d3 |
|
|
|
1 |
ln |
d |
4 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
2 |
|
|
d |
2 |
|
|
3 |
|
d |
3 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 3,14 55 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
543,3 Вт/м2. |
||||||||||||
|
1 |
ln |
|
1020 |
|
|
|
1 |
|
ln |
1040 |
|
1 |
|
ln |
1054 |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
65 |
|
1000 |
|
0,035 |
1020 |
|
|
0,23 |
|
1040 |
|
|
|
|
|
2. Если изоляционные слои поменять местами, то тепловой поток на единицу длины в этом газопроводе составит (при тех же граничных
температурах): |
|
|
|
|
|
|
|
|
3,14 55 2 |
|
|
|
|
|
|
||||
ql |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
548,3 Вт/м2, |
|||||
|
1 |
ln |
1020 |
|
1 |
|
ln |
1034 |
|
1 |
ln |
1054 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
65 |
1000 |
0,23 |
1020 |
0,035 |
1034 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т.е. тепловой поток от замены последовательностей слоев изоляции увеличится на
ql 548,3 543,3 1% . 543,3
Это значит, что на величину теплового потока влияет не только теплопроводность изоляции, ее толщина, но и последовательность расположения слоев изоляции. Вывод этот справедлив естественно только для криволинейных стенок, в частности, цилиндрических.
Пример 3.2.2. Определить температуру на границах слоев трехслойной изоляции газопровода. Наружный диаметр трубы 1420 мм, а толщина стенки
трубы 10 мм, а слоев изоляции соответственно δ1=8 мм, δ2=12 мм и δ3=25 мм. Коэффициенты теплопроводности трубы и изоляционных материалов λтр=55 Вт/м∙К, λ1=0,035 Вт/м∙К, λ2=0,06 Вт/м∙К и λ3=0,12 Вт/м∙К. Температура на внутренней поверхности трубы t1=60оС, а на наружной поверхности изоляции tн.п.=+5оС.
Решение
1. Согласно уравнению (3.2.7а) тепловой поток на единицу длины
трубопровода составит |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 t1 tн.п. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ql |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
ln |
d2 |
|
|
1 |
|
ln |
|
d3 |
|
|
1 |
ln |
d4 |
|
|
1 |
ln |
d5 |
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тр |
|
|
|
d |
|
|
|
d |
2 |
|
|
2 |
|
|
|
d |
3 |
|
|
|
|
3 |
|
d |
4 |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 3,14 60 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
393,82 Вт/м2. |
|||||||||||||||
|
1 |
ln |
1420 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
ln |
1436 |
|
|
1 |
ln |
1460 |
|
1 |
|
ln |
1510 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
55 |
|
1400 |
|
0,035 |
|
1420 |
|
0,06 |
|
|
1436 |
|
|
0,12 |
|
|
|
1460 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
2. Температура на наружной поверхности трубы определяется |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
уравнением (3.2.8) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
tн.п. |
t1 |
|
ql |
|
1 |
|
|
ln |
d2 |
60 |
|
393,82 |
|
1 |
ln |
1420 |
|
59,98 оС. |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
2 тр |
|
|
|
|
2 3,14 |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d1 |
|
|
|
|
|
55 |
|
1400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
т.е. температура наружной стенки трубы практически совпадает с температурой на внутренней поверхности, т.к. металл хорошо проводит тепло.
3. Температура между первым и вторым изоляционным слоем по уравнению (3.2.8а) равна
t' |
t |
|
|
ql |
|
1 |
ln |
d3 |
59,98 |
393,82 |
|
1 |
ln |
1436 |
39,91 оС. |
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
н.п. |
|
|
2 1 |
|
d2 |
|
2 3,14 |
|
0,035 |
1420 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
4. Температура между вторым и третьим слоем изоляции по уравнению (3.2.8а) составит
t'4 t3 |
ql |
|
1 |
ln |
d4 |
39,91 |
393,82 |
|
1 |
ln |
1460 |
22,59 оС. |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
2 2 |
d3 |
2 3,14 |
0,06 |
1436 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
5. На поверхности изолированной трубы температура задана величиной tн.п.=+5оС. Эта температура позволяет определить температуру t’4 и со стороны наружной изоляции по уравнению
t'4 tн.п. |
ql |
|
1 |
ln |
d5 |
5 |
393,82 |
|
1 |
ln |
1510 |
22,59 оС. |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
2 3 |
d4 |
2 3,14 |
0,12 |
1460 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
Задачи
Задача 3.2.1. Определить удельный и полный тепловой поток через бетонную стенку компрессорного цеха толщиной 250 мм, если температуры на внутренней и наружной поверхности соответственно равны t1=+15oC и t2=- 25oC. Коэффициент теплопроводности бетонной стенки λб=1,55 Вт/м∙К. Общая поверхность компрессорного цеха F=600 м2.
Ответ: q=248 Вт/м2; Q=148,8 кВт=0,8598 ккал/час.
Задача 3.2.2. Определить коэффициент теплопроводности плоской кирпичной стенки печи толщиной 240 мм, если температура на внутренней поверхности стенки составляет t1=450оС, а на наружной поверхности t2=45oC. Потери тепла через стенку составляют q=360 Вт/м2.
Ответ: λ=0,21 Вт/м∙К.
Задача 3.2.3. Слой льда над поверхностью воды имеет толщину δл=200 мм. Температуры на нижней и верхней поверхности льда соответственно равны t1=0оС, t2=-20oC. Определить удельный тепловой поток через поверхность льда, если теплопроводность льда λл=1,55 Вт/м∙К. Как изменится тепловой поток, если лед покроется снегом толщиной 160 мм с коэффициентом теплопроводности λс=0,50 Вт/м∙К, а температура на поверхности снега будет равна t2с=-10oC?
Ответ: 1) qл=230 Вт/м2; 2) тепловой поток уменьшится в 9 раз.
Задача 3.2.4. Трубу внешним диаметром 30 мм покрывают тепловой изоляцией с коэффициентом теплопроводности λ=0,1 Вт/м∙К. Коэффициент теплоотдачи во внешнюю среду составляет α2=5 Вт/м2∙К. Целесообразно ли в данном случае использовать такую изоляцию?
Ответ: нет.
Задача 3.2.5. Обмуровка печи состоит из слоев шамотного (δ1=120 мм) и красного (δ3=250 мм) кирпичей, между которыми диатомитовая засыпка (δ2=50 мм). Коэффициенты теплопроводности λ1=0,93 Вт/м∙К; λ2=0,14 Вт/м∙К;
λ3=0,70 Вт/м∙К.
Какой толщины будет слой из красного кирпича, если отказаться от диатомитовой засыпки, чтобы тепловой поток через обмуровку остался неизменным?
Ответ: 500 мм.
Задача 3.2.6. Плоская стенка бака площадью 5 м2 покрыта двухслойной тепловой изоляцией. Стенка бака стальная толщиной δ1=8 мм; λ1=46,5 Вт/м∙К. Первый слой выполнен из новоасбозурита толщиной δ2=50 мм; λ2=0,179 Вт/м∙К. Второй слой изоляции – известковая штукатурка толщиной δ3=10 мм; λ3=0,698 Вт/м∙К. Температура внутренней поверхности стенки бака 250 оС, внешней поверхности изоляции 50 оС. Вычислить количество тепла, передаваемого через стенку, температуры на границах слоев изоляции.
Ответ: 680,8 Вт/м2; 249,9 оС; 59,7 оС.
3.2.2. Конвективный теплообмен
Теоретические основы
Обычно тепловой поток при конвективном теплообмене определяют по закону Ньютона:
Q F tж tc |
(3.2.9) |
|||
q |
Q |
tж tc |
(3.2.10) |
|
F |
||||
|
|
|
где, -коэффициент теплоотдачи, Вт/м2·К; tж, tc- температура жидкости и
стенки, около которой движется эта жидкость, 0С; F- поверхность передачи тепла, м2.
Величину определяют из критериальных уравнений полученных на основе теории подобия или теории размерностей. В частности для свободной конвекции можно пользоваться уравнением:
Nu C(Gr |
Pr )m ( |
Prж |
)0.25 |
C(Gr Pr )т |
(3.2.11) |
||
|
|||||||
ж |
ж |
|
Prc |
|
|
т т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Nu- критерий Нуссельта |
|
|
|
|
|
|
|
|
Nu |
l |
, |
|
(3.2.12) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
где l - определяющий геометрический размер (для трубы – диаметр, для пластины – длина и т.п.); Gr - коэффициент Грасгофа – критерий опредялющий действие свободной конвенции; λж – коэффициент теплопроводности, Вт/м·К.
Gr |
gn |
t l3 |
, |
(3.2.13) |
|
ж2 |
|||
|
|
|
|
где gп - ускорение свободного падения, qп=9,81 м/с2; - термический коэффициент объемного расширения для газов
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
, |
(3.2.14) |
Т |
t 273,15 |
t - температурный перепад между средой и поверхностью теплообмена; ж- кинематическая вязкость; Pr-критерий Прандтля
Pr |
ж CP |
|
ж |
, |
(3.2.15) |
|
|
ж |
a |
||||
|
|
|
|
|
|
где a- коэффициент температуропроводности; ρ – плотность, кг/м3;
a |
|
|
|
|
, |
(3.2.16) |
|
|
|||
|
SCP |
|
Значения С и m уравнения 3.2.11 приведены в табл. 3.2.1.
В условиях вынужденной конвекции, т.е когда теплоноситель движется за счет внешних сил критериальное уравнение для определения коэффициента теплоотдачи имеет вид:
Nu C Ren Prm ( |
Prж |
)0.25 C Ren Prn |
(3.2.17) |
|
|||
|
Prc |
|
|
При ламинарном движении жидкостей в трубах критериальное |
|||
уравнение дополняется множителем Grж0,1, где Re – критерий Рейнольдса |
|||
|
Re l , |
(3.2.18) |
|
|
|
æ |
|
ω – линейная скорость жидкостей в трубе, м/с.
Значения коэффициентов С, n и m уравнения 3.2.17 приведены в табл.
3.2.2.
Таблица 3.2.1 Численные значения коэффициентов С и m для различных условий
теплообмена при свободной конвекции
Виды поверхностей |
С |
m |
Grж∙Prж |
Горизонтальные трубы: |
|
|
|
ламинарный режим |
0,5 |
0,25 |
103‹ Gr∙Pr‹108 |
Вертикальные трубы и |
|
|
|
плоские вертикальные |
|
|
|
поверхности: |
|
|
|
ламинарный режим |
0,76 |
0,25 |
103‹ Gr∙Pr‹109 |
турбулентный режим |
0,15 |
0,33 |
Gr∙Pr›109 |
Таблица 3.2.2 Численные значения коэффициентов C, n, m для различных условий
теплообмена при вынужденной конвекции
Вид движения теплоносителя |
С |
n |
т |
Турбулентное движение около горизонтальной |
|
|
|
пластины |
0,037 |
0,8 |
0,43 |
Ламинарное движение около горизонтальной |
|
|
|
пластины |
0,66 |
0,5 |
0,43 |
Турбулентное движение в трубе |
0,021 |
0,8 |
0,43 |
Ламинарное движение в трубе |
0,15 |
0,33 |
0,43 |
Поперечное обтекание трубы 10‹ Re‹103 |
0,5 |
0,5 |
0,38 |
Поперечное обтекание трубы 103‹ Re‹109 |
0,25 |
0,6 |
0,38 |
Поперечное обтекание коридорных пучков труб |
0,23 |
0,65 |
0,33 |
Поперечное обтекание шахматных пучков труб |
0,41 |
0,6 |
0,33 |
Примеры решения задач
Пример 3.2.3. Температура поверхностей стены компрессорного цеха высотой 4 м равна tс=10 0С температура воздуха в цехе составляет tв=25 0С. Определить коэффициент теплоотдачи от воздуха к стене цеха.
Решение
Теплообмен здесь осуществляется за счет свободной конвекции, следовательно, необходимо воспользоваться уравнением 3.2.11. Критерии Gr и Pr определяется уравнениями 3.2.13 и 3.2.15.
Gr gn t l3 .2ж
В данном случае определяющим размером у критерия Gr будет высота цеха l=4 м, t tв tc 150 C
|
1 |
|
1 |
|
1 |
, К-1. |
|
273,2 25 |
|
||||
|
tв |
|
298,2 |
|
Кинематическая вязкость воздуха при температуре tв=25 оС составит ν=15,53∙10-6 м2/с. Следовательно,
Gr |
9,81 15 43 |
|
13,09 1010 |
|
|
|
|
||
ж |
298,2 |
(15,53 10 |
6 )2 |
|
|
|
Физические параметры воздуха при температуре tв=25 оС, составляют: плотность ρ=1,185 кг/м3; теплоѐмкость Ср=1,005 кДж/кг∙К=1005 Дж/кг∙К; кинематическая вязкость ν=15,53∙10-6 м2/с; коэффициент теплопроводности
λ=2,634∙10-2 вт/м∙К.
Следовательно, критерий Прандтля равен:
Pr |
vCp |
|
1,185 15,53 |
10 |
6 1005 |
0,702 |
|
|
2,634 |
10 2 |
|||||
|
|
|
Произведение критериев Gr и Pr составляет
Gr Pr 13,09 1010 0,702 9,189 1010
Согласно данным табл. 3.2.1 режим движения воздуха здесь будет турбулентным, следовательно коэффициенты уравнения 3.2.11 будут в данном случае равны С=0,15, т=0,33.
Критерий Нуссельта: |
|
|
|
||
Nu C Gr Pr m 0,15 Gr Pr 0,33 0,15 9,189 1010 0,33 621,3 |
|||||
Отсюда по уравнению 3.2.12 коэффициент теплоотдачи |
|||||
|
Nu |
|
621,3 2,634 10 2 |
||
|
|
|
|
4,1Вт/м2∙К. |
|
l |
4 |
||||
|
|
|
По уравнению 3.2.10 плотность теплового потока равна q tж tc 4,1 25 10 61,5 Вт/м2.
Пример 3.2.4. Определить коэффициент теплоотдачи от газа к внутренней поверхности газопровода диаметром d=1020 мм, если температура стенки трубы tc=40 0С, а температура газа в трубе tг=60 0С. Линейная скорость газа =3 м/с. Газ - метан. Давление в трубопроводе 4 МПа.
Решение
При теплообмене в трубах определяющим критерием, характеризующим режим течения, является критерий Рейнольдса
Re wd
Коэффициент кинематической вязкости входящий в критерий Рейеольдса связан с коэффициентом динамической вязкости уравнением
Z , м2/с,
где ρ-плотность газа. Считая газ в первом приближении идеальным, подчиняющимся уравнению Клайперона (РV=RT) плотность метана (СН4) равна:
|
1 |
|
P |
|
|
|
|
|
4 106 |
|
23,2 |
кг/м3, |
||
V |
RT |
|
518,33 273,2 60 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
R |
R |
|
|
|
8314 |
518,33 Дж/кг∙К. |
|
|||||
|
|
|
|
16,04 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент динамической вязкости при параметрах Р=4 МПа и t=60
0С составляет =12,57∙10-6 Н∙с/м2=12,57∙10-6 кг/м∙с.
Следовательно, кинематическая вязкость
Z 12,57 10 6 0,542 10 6 м2/сек.
23,2
Следовательно, критерий Рейнольдса в данном случае будет равен
Re |
wd |
|
3 1,02 |
5,65 106 . |
|
|
0,542 10 6 |
||||
|
|
|
Так как режим движения явно турбулентный, то расчет теплообмена производится по формуле:
Nu 0,021 Re0,8 Pr0,43( Prг )0,25 .
г Prст
При температурах газа tг=60 0С и стенки трубы tс=40 0С численные значения физических величин ν, ρ, Ср, λ, входящих в критерий Прандтля, равны при температуре tг=60 0С:
ν=0,542∙10-6 м2/с; ρ=23,2 кг/м3; Ср=2,507 кДж/кг∙К; =86,7∙10-3Вт/м∙К.
При температуре tc=40 0C:
ν=0,487∙10-6 м2/с; ρ=24,64 кг/м3; Ср=2,507 кДж/кг∙К; =86,7∙10-3 Вт/м∙К.
Следовательно, при температуре газа tг=60 0С, критерий Прандтля равен:
Prг |
|
ZCp |
|
C |
P |
|
0,542 10 6 23,2 25,07 |
0,364 . |
|
|
|
86,7 10 3 |
|||||
|
|
|
|
|
|
При температуре tс=40 0C, критерий Прандтля равен:
|
Prс |
|
ZCp |
|
|
C |
P |
|
0,487 10 6 24,64 2500 |
0,367 . |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
81,7 10 3 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Численные значения критерия Прандтля совпадают, следовательно, |
|||||||||||||||
определение критерия Nu можно вести по уравнению: |
|
||||||||||||||
Nuг |
0,021Re0,8 Pr0,43 |
0,021 |
5,65 106 0,8 0,364 0,43 3388,7 , |
||||||||||||
Так как Nu |
d |
, то при =86,7∙10-3 Вт/м∙К. |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
86,7 10 3 |
кВт/м2∙К. |
|||
|
|
Nu |
|
3388,7 |
|
|
288,04 |
||||||||
|
|
d |
1,02 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Следовательно, |
за единицу длины l=1 м от газа к стенке передается |
следующее количество тепла:
Ql= ∙f(tг-tс)=138,72∙ d(tг-tс)= 288,04∙3,14∙1,02(60-40)=18450,9 кВт.
Задачи
Задача 3.2.7. Природный газ после сжатия на КС проходит по трубам аппаратов воздушного охлаждения, где охлаждается потоком наружного воздуха. Температура воздуха 200С. Скорость =5м/с. Расположение труб в АВО коридорное, диаметр трубы 25 мм. Определить коэффициент теплоотдачи при поперечном омывании воздухом труб АВО.
Ответ: =74,8 Вт/м2∙К Задача 3.2.8. Отопление цеха компрессорной станции производится
горизонтальным трубопроводом с наружным диаметром 25 мм, обогреваемым конденсирующим паром. Средняя температура наружной поверхности трубопровода 95 0С, температура в помещении должна быть 20 0С. Определить необходимую длину трубопровода, если расчетная мощность отопительной системы составляет 25 кВт=25000 Вт.
Ответ: L=69,9 м.
Задача 3.2.9. Воздух течет внутри трубы, имея среднюю температуру tв=150 оС, давление Р1=1 МПа, скорость ω=6 м/с. Определить тепловой поток, отнесенный к 1 м длины трубы, если внутренний диаметр d1=70 мм, толщина ее δ1=3 мм, коэффициент теплопроводности λст=20 Вт/м∙К. Снаружи труба омывается горячими газами. Температура и коэффициент теплоотдачи горячих газов, соответственно tг=600 оС; α2=40 Вт/м2∙К.
Ответ: 1334 Вт/м.
Задача 3.2.10. Определить средний коэффициент теплоотдачи при течении трансформаторного масла в трубе диаметром 8 мм и длиной 1 м, если средняя по длине трубы температура масла tж=80 оС, средняя температура стенки трубы tс=20 оС, скорость масла ω=0,6 м/с.
Ответ: 139,6 Вт/м2∙К.
3.2.3. Теплообмен излучением
Теоретические основы
Энергия, излучаемая с поверхности тела, имеющего температуру Т,
определяется уравнением: |
|
|
|
|
E C0 ( |
T |
)4 |
(3.2.19) |
|
100 |
||||
|
|
|
где ε-степень черноты тела; С0-коэффициент излучения абсолютно черного тела; С0=5,67Вт/м2∙К4.
Теплообмен излучением между двумя параллельными поверхностями определяется уравнением:
|
|
|
4 |
T2 |
|
4 |
|
|
||
|
T1 |
|
|
|
|
|||||
Q1,2 |
прС0F |
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.2.20) |
|
|
|
|
|||||||
|
100 |
|
|
100 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где εпр-приведенная степень черноты двух тел:
пр |
|
|
|
|
1 |
|
(3.2.21) |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
|
1 |
|
||||
|
|
|
|
1 |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
ε1 и ε2 – степени черноты первого и второго тела; Т1 и Т2 – абсолютная температура тела; F- поверхность тел, м2.
Теплообмен излучением, когда одно тело расположено в другом (т.е. тело в оболочке) рассчитывается по уравнению (3.2.20), но приведенная степень черноты определяется уравнением:
пр |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
(3.2.22) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
|
F1 |
|
|
1 |
|
||||
|
|
|
|
|
( |
1) |
|||||
|
|
|
|
F |
|
|
2 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
если F1‹‹F2, то εпр= ε
Теплообмен излучением между излучающим газом и определяющим его объем оболочкой определяется уравнением:
|
T |
|
4 |
|
|
T |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Q 0,5(1 об ) гC0F |
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
(3.2.23) |
|
|
100 |
|
|||||||
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где εоб – степень черноты оболочки; εг – степень черноты газа.
Степень черноты газа обычно определяется по номограммам с учетом парциального давления компонентов газа и длины пути луча, определяемого по формуле:
L=3,6∙V/F |
(3.2.24) |
где V – объем газа м3; F – площадь оболочки газа, м2.
Примеры решения задач
Пример 3.2.5. Продукты сгорания газотурбинной установки выбрасываются в атмосферу через дымовую трубу диаметром 2 м при атмосферном давлении. Дымовые газы содержат 20 % СО2 и 6,5 % Н2О. Парциальное давление СО2 = 0,016 МПа, а Н2О = 0,0075 МПа. Средняя температура газов в выхлопной трубе 450 0С, а температура трубы 120 0С. Степень черноты поверхности трубы 0,92. Какое количество тепла излучением передается от газов к стенкам трубы на 1 м ее длины при атмосферном давлении в газоходе.
Решение
1. Средняя длина пути на 1 м длины трубы-газохода определяется уравнением
l 3,6 |
V |
3,6 |
d2l |
3,6 |
2 |
7,2 м, |
|
F |
d |
||||||
|
|
|
|
|
где V – объем газа на 1 м длины выхлопной трубы; π – параметр трубы (по поверхности оболочки газа).
2. Так как степень черноты газа определяется по номограммам, где по оси абсцисс отложена температура газов, а параметром является произведение парциального давления на длину луча, то
РСО2 ∙l=0,016∙7,2=0,1152 МПа∙м;
РН2О∙l=0,0075∙7,2=0,054 МПа∙м.
По номограммам находим степень черноты газа:
СО2=0,195; Н2О=0,3.
Степень черноты дымовых газов:
г= CO2+ H2O=0,495.
3. Используя соотношение 3.2.23, найдем количество тепла передаваемого излучением на единицу длины трубы:
|
|
|
|
|
|
4 |
T2 |
|
4 |
|
||
|
|
T1 |
|
|
|
|||||||
Ql |
0,5(1 εоб )ε |
г C0 F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
100 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
393,2 |
|
4 |
|
||
723,2 |
|
|
|
|||||
0,5 1 0,92 0,495 5,67 6,28 |
|
|
|
|
|
|
|
42,24 кВт/м. |
|
|
|
|
|||||
100 |
|
|
100 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
где поверхность воспринимающая тепло излучением на 1 м длины равна
F= d=3,14∙2=6,28 м2.
Задачи
Задача 3.2.11. В камере сгорания газотурбинной установки сжигается топливо в количестве G=12000 кг/час. Температура горения топлива 1700 0С. Степень черноты газов 0,45. Степень черноты жаровой трубы 0,95. Определить температуру стенок жаровой трубы камеры сгорания, если ее
размеры: диаметр d=1,2 м; длина l= 2 м. Низшая теплота сгорания топлива Q=46000 кДж/кг; КПД камеры сгорания η=0,97.
Ответ: Т2=1193,8 0С.
Задача 3.2.12. Определить теплоту излучения 1 м неизолированного отопительного трубопровода диаметром 25 мм в компрессорном цехе, если температура его наружной поверхности равна 85 оС, а температура в помещении 20 оС. Степень черноты поверхностей трубы ε=0,85.
Определить, какую долю составляет тепловой поток излучением от общей теплоотдачи отопительного трубопровода, если общий тепловой поток составляет 4500 Вт/м2.
Ответ: 34,3 Вт/м2; 7,6 %.
Задача 3.2.13. Определить удельный лучистый тепловой поток q между двумя параллельно расположенными плоскими стенками, имеющими температуры t1=200 оС и t2=30 оС и степень черноты ε1=0,6, ε2=0,7, если между ними нет экрана. Определить тепловой поток при наличии экрана со степенью черноты εЭ=0,05 (с обеих сторон).
Ответ: 1126 Вт/м2; 57 Вт/м2.
Задача 3.2.14. Определить потери теплоты в единицу времени с 1 м длины горизонтально расположенной цилиндрической трубы, охлаждаемой свободным потоком воздуха, если температура стенки трубы tс=150 оС, температуры воздуха в помещении tв=15 оС, диаметр трубы d=210 мм. Степень черноты трубы εс=0,9.
Ответ: 1515 Вт/м.