В них входят безразмерные коэффициенты: эксергетический КПД т\е = = EaJEum — отношение потока преобразованной эксергии к потоку пер
вичной эксергии*; Ке — отношение преобразованной эксергии, полученной за весь срок службы к первичной эксергии (топлива), затраченной на создание объекта; Ке — отношение отведенной преобразованной эксергии к затратам преобразованной эксергии на создание объекта; ге — отношение отводимого потока преобразованной эксергии к потоку преобразованной эксергии, затра чиваемой на функционирование объекта (внешние собственные нужды), и по тери преобразованной эксергии в самом объекте.
Значения величин £ Стр, £ 0тв, Ёвнеш показаны на диаграмме рис. 9.14.
Первый основной критерий — сумма удельных затрат эксергии з£ (СУЗЭКС) = min определяет минимальные затраты первичной эксергии (на пример, эксергии органического топлива) на объект за все время его эксплуа тации с учетом затрат первичной эксергии на его создание. Он позволяет выбрать вариант, в максимальной степени сохраняющей запасы первичной эксергии.
Второй критерий з" = min обозначает минимальные затраты преобразо ванной эксергии на единицу отводимой переобразованной эксергии. Он дает возможность выбрать вариант оптимального использования существующей энергетики для получения преобразованной энергии в будущем, т. е. наилучшее применение существующего топливно-энергетического комплекса.
5. При учете дисконтирования эксергии и истощения энергоресурса полу чаем
з,1 = |
+ |
(9.102а) |
|
|
О |
з" ==_7Г + |
(9.1026) |
/Се* |
Как правило, с ростом эксергетического КПД r\ei т. е. термодинамического совершенства объекта, его оборудование усложняется и увеличивается в раз мерах, отчего возрастает £ СТр и уменьшается Ке. Если зависимость Ке (л*) известна, то можно вычислить из дзе/дт\е = 0 оптимальный эксергетический
КПД т]Г и минимальные затраты первичной эксергии:
|
=/1и- |
лVГ |
dT)e |
|
|
|
|
|
Ке |
|
(9.103а) |
|
|
|
d K e |
’ |
|
|
|
|
min |
г |
1 |
d K e |
, 1 |
(9.Ю36) |
Эе |
|
|
|
|
Без учета дисконтирования истощения первичных энергоресурсов X = ц =
В общем случае, в расчете по изложенной методике фигурируют четыре характерных отрезка времени: т — срок службы объекта (ресурс); ток — срок
* Здесь граница системы на входе проходит по кромке добывающего устройства в недрах (например, примыкает к фрезе угольного комбайна).
Снижение потерь эксергии путем уменьшения разности температур в теп лообменнике, плотности тока в проводнике или скорости жидкости в трубо проводе сопровождается ростом затрат эксергии на создание теплообменника,
проводника и трубопровода. Оптимальное решение, как правило, всегда су ществует.
Примеры расчетов эксергии-нетто
П р и м е р 1. Термоядерный реактор*. Эксергетический баланс термоядерного реактора следующий: л
З а т р а т ы |
э к с е р г и и на |
р е а к т о р |
|
|
|
|
Масса, т |
Эксергия, |
|
|
|
|
10“ Дж |
Литий |
|
|
|
2100 |
1,8 |
Конструкция из спецстали |
2500 |
0,21 |
Бланкет |
из |
графита |
1600 |
0,13 |
Бетонная |
оболочка |
из спец |
11 000 |
0,36 |
Вакуумная |
система |
120 |
0,013 |
стали |
|
|
|
|
|
Станина |
из |
чугуна |
|
4000 |
0,17 |
Бетонное здание |
|
106 |
3,3 |
|
|
|
И т о г о |
|
6 • 1015 Дж |
П о л н ы е з а т р а т ы э к с е р г и и на т е р м о я д е р н у ю э л е к т р о с т а н ц и ю
Ускоритель |
— |
11,9 |
Реактор |
— |
6 |
Генератор |
— |
9,2 |
Подготовка горючего и защита |
— |
2,9 |
В с е г о |
30 • |
1016 Дж |
По проекту мощность реактора в импульсе 20 МДж, электрическая мощ ность 600 МВт и годовая выработка 19 ПДж. Время энергетической окупаемос-
ти |
30 |
1,6 года. Для срока службы термоядерной электростанции |
Хок = -jg- = |
% |
= 30 лет Ке |
30 • 19 |
—30— = 19. Если ту же величину вычислить с учетом дискон |
тирования энергии, принимая нормативное время дисконтирования т* = 6 лет,
то тх/тэ = 0,2 и I = 0 ,2 , а значит, и Ке = 19 0 ,2 = 3,8. Эта величина входит в эксергетические затраты зе и вызывает существенное ухудшение показателя в
сравнении с Ке = |
19. |
П р и м е р |
2. Солнечное теплоснабжение. |
Схема теплоснабжения включает солнечный коллектор, тепловой аккуму лятор, пиковый (вспомогательный) источник тепла и тепловой насос. По мере увеличения коллектора коэффициент эксергии-нетто сначала увеличивается, а затем уменьшается из-за роста затрат эксергии на его создание. Соответствен но и срок эксергети ческой окупаемости сначала падает, а затем возрастает, проходя через минимум.
* Пример относится к проектируемому термоядерному реактору на основе инерционного удержания плазмы, получаемой путем облучения порции дейтерида лития пучками ускорен ных тяжелых ионов.
Рассчитанные варианты схемы таковы:
1) плоский коллектор без теплового насоса;
2) то же с тепловым насосом;
3) концентрирующий коллектор 1 10 без теплового насоса,
4) то же с тепловым насосом.
Затраты материалов и эксергии на компоненты схемы приведены в табл. 9 .3 , а экстремальные значения величин Ке и ток для различных площадей кол лекторов и объемов теплового аккумулятора V — в табл. 9.4.
Данные по интенсивности солнечного излучения взяты для Финляндии (60° северной широты). Оптимальная доля тепловой мощности солнечных источников в расчетной тепловой нагрузке для приемлемых вариантов состав ляет 38—43 %. Остальное дает пиковый источник. Принятый срок службы системы 20 лет. Однако он может быть меньше из-за различных дефектов сис темы. Тогда коэффициент Кеснижается. В лучших климатических условиях он может увеличиться на 30—50 %. При наличии источников тепла для тепловых
насосов в виде очищенной сбросной |
воды срок эксергетической окупаемости |
Таблица 9.3. Затраты материалов |
лежит в пределах 1,7—2,5 года. |
Если учесть, что эксергия теплоты, |
и эксергни |
выдаваемой системой, составляет не |
|
Удель
ная эк Полные Материал Масса серго затраты,
емкость, МДж МДж/кг
П л о с к и й к о л л е к т о р
Алюминий |
7 |
254 |
1778 |
Медь |
26,7 |
115 |
3071 |
Стекло |
11,4 |
27 |
308 |
Изоляция |
21* |
1142* |
228 |
К о н ц е н р и р у ю щ и й К О л - |
Л (s к т о р (1 |
10,2 м2) |
|
Алюминий |
8,1 |
254 |
2057 |
Медь |
2 |
115 |
230 |
Стекло |
3— |
27 |
81 |
Сталь |
10 |
54 |
540 |
|
И т о г о |
|
2908 |
Т е п л о в о й н а с о с : с э л е к т р о -
п р и в о д о м, |
т е п л [ о в о й |
M О щ- |
н о с Т 13 ю |
400-—500 кВт |
|
Алюминий |
1500 |
254 |
|
381 3* |
Медь |
1120 |
115 |
|
128,8 |
3* |
Сталь |
1420 |
54 |
2* |
76,7 |
3* |
Изоляция |
30 |
114 |
3,4 |
3* |
И т о г о |
|
589 3* |
*• Вместо массы приведена площадь (в м*). *• Удельная эксергоемкость рассчитана на
>м* (МДж/м1).
••Затраты в гигаджоулях (ГДж).
более (l — = 0,25 от количества
теплоты, а затраты энергии на производ ство конструкционных материалов (алюминия и меди) равны практически 100 % эксергии, коэффициент эксергиинетто будет довольно низким, меньше 1. В этих условиях можно получить приемлемый срок эксергетической оку паемости (1,7 — 2,5 года) только в сравнении с котельными и домашними источниками теплоты низкой эффектив ности и при сравнительно малой доле солнечной энергетики в общем энерго балансе.
П р и м е р 3. Установки для акку мулирования энергии в ночное время.
В энергосистемах Европейской час ти СССР в ночное время нагрузка сос тавляет 50—60 % дневного максимума. В качестве одного из мероприятий по выравниванию графика нагрузки обычно рекомендуется создание установок, ак кумулирующих энергию в ночное время и выдающих ее в часы пик. Такими уста новками могут быть маховики, индук тивные и другие накопители, но наи более разработанными и применяемыми являются гидроаккумулирующие стан ции (ГАЭС).
Таблица 9.4. Значения коэффициента Ке и времени окупаемости ток для различных схем солнечных коллекторов
Вариант |
К е при |
ток при |
К е при |
ток при |
при |
rOK при |
схемы |
V = 500 |
м” |
V = 500 м3 |
V = 1500 м» |
V = 1500 и* |
V = 3000 мя |
V = 3000 м* |
1 |
2,4 |
|
8,3 |
1,2 |
16,1 |
1 |
20 |
2 |
3,8 |
|
5,3 |
2,8 |
7,1 |
1,8 |
11,1 |
3 |
5,2 |
3,8 |
3,5 |
5,7 |
2,9 |
6,9 |
4 |
4,7 |
|
4,2 |
3,4 |
5,8 |
2,4 |
8,3 |
Для иллюстративного расчета эффективности аккумуляторов идеализи руем сложный реальный график суточной нагрузки с двумя максимумами и ночным минимумом, разбив его. условно на три части: а — провальную, |3 — среднюю и у — пиковую и в пределах каждой части нагрузку будем считать постоянной.
Величины а, р и у (а + Р + V = 1) показывают, какую долю суток или всего срока эксплуатации система работает в соответствующем режиме. Каждой части графика отвечает свой, заданный эксергетический КПД х\еи коэффициент эксергии-нетто К е. Например, т\а = 0,38 и Кеа = оо; % = 0,35 и Кер = 5; г\у = 0,25 и Key = Ю. Здесь принято 1/Кеа = 0, поскольку производится раз грузка уже существующего базового оборудования и затраты на создание его отсутствуют. В пиковом режиме обычно используется оборудование меньшей единичной мощности и с более низким эксергетическим КПД, чем в базовой части.
Критерии СУЗЭКС для этих режимов:
1 |
+ К. |
0,38 = 2,64; |
За = Ла |
30 “ |
0,35 |
5 “ 3,05; |
0,25 + _Ю" = 4,1-
Поскольку за < 3V, очевидна целесообразность аккумулирования энергии в ночное время и выдачи ее в часы пик. Однако эксергетический КПД любого ак кумулятора т]ак < 1 , так как он отдает меньше эксергии, чем получает в ноч ные часы. Кроме того, на изготовление аккумулятора затрачивается эксергия,
характеризуемая соответствующим коэффициентом эксергии-нетто К Т По этому с учетом аккумулятора критерий СУЗЭКС за будет выше. Например,
для г\гк = 0,75 и К Т |
= Ю |
(что приблизительно соответствует ГАЭС, причем |
К е взято по данным для ГЭС) он составит |
За — |
|
|
1 |
ЛаЛа |
К? |
0,38 • 0,75 + Т Г = 3’6- |
Но и при этом За < зт, следовательно, аккумулирование действительно дает экономию затрат первичной эксергии, которая в данном случае определит-
ся как
(Зу - з а)/3у = 4-^ 3’6- • 100 = 12 { % ) .
Следует подчеркнуть, что более правильно в качестве величины г\а взять диф ференциальный эксергетический КПД
где N — мощность в провальном режиме; В — расход топлива в энергетических единицах. Поскольку > Ла, экономия энергии за счет применения аккуму лятора будет заметно больше.
П р и м е р 4. Котел-утилизатор.
В примере 3 в формуле для расчета СУЗЭКС провальной энергии исчезал второй член — 1/Кс, при расчете в данном примере исчезает первый член —
1/т].
Поскольку в котле-утилизаторе используется поток эксергии, сбрасывае мой в окружающую среду, текущий подвод эксергии в котел можно считать даровым* Положим, что рассматриваемый котел-утилизатор вырабатывает пар высоких параметров (600 К), используя уходящие газы трубчатой печи нефте перерабатывающего завода. Удельный тепловой поток через трубки котла
составляет 20 кВт/м2, а удельный поток эксергии ( l -----| г j = 1 — |
= 0,5, |
т. е. 10 кВт/м2. При толщине трубок 5 мм масса 1 м2 равна 40 кг. Принимая удель ную энергоемкость стальных трубок котла 70 МДж/кг, получаем затраты эк
сергии на строительство Естр = |
70 |
40 = |
2,8 ГДж. Если допустить, что пол |
ный срок эксплуатации котла |
10 лет (75 |
тыс. часов), то выработанная в нем |
эксергия пара за этот срок будет 104 • 75 • |
103 • 3600 = 2700 ГДж. Следователь |
но, Ке « Ю3, зе ж 10~ 3 С учетом |
необходимости резервного котла с подачей |
топлива только для пусковых и аварийных режимов эти показатели могут из меняться вдвое-втрое и фактически не повлияют на результат сравнения. Час тая смена котлов-утилизаторов из-за коррозии, которую можно оценить, нап ример, снизив срок службы до 1 года, вызовет увеличение зв на порядок, т. е.
ДО 10-2
Столь высокое значение коэффициента Кв поясняет причину нынешнего значительного интереса к использованию вторичных энергетических ресурсов (ВЭР). Коэффициент эксергии-нетто Кепозволяет ранжировать различные ВЭР и рекомендовать в первую очередь использовать те, у которых Кевыше.
Следует различать две принципиально разные ситуации.
1) если есть несколько сбросов эксергии и один способ утилизации, то сле дует решить, какой из них использовать в первую очередь, и для этого достаточ но искать максимум Ке\
2) если есть один сброс эксергии и несколько вариантов его использования, требуется выбрать лучший вариант, и для этого нужно искать минимум зе.
Пример первой ситуации — сбросные потоки теплоты на нефтеперераба тывающем заводе, разные по величине и температуре. Коэффициент эксергии-
* Это положение можно принять лишь условно, так как при корректном распределении затрат (см. § 2 гл. 9) часть их необходимо отнести на эксергию сбрасываемой теплоты.
нетто Ке выше для утилизации высокотемпературного потока газа после труб чатой печи, чем потока воздуха после охлаждения продукта перегонки, посколь ку из-за низкой температуры эксергия воздуха очень мала.
Пример второй ситуации — утилизация теплоты, отводимой от газов после трубчатой печи. Этот процесс можно реализовать в рекуператоре теплоты, кот ле-утилизаторе для получения технологического пара, паротурбинной установ ке на водяном паре и фреонах, воздушной турбине с подогревом воздуха уходя щими газами из печи и т. п.
Дополнительно следует учесть, что легче использовать те сбросы, у которых плотность потока эксергии выше. Для ориентировки полезно определять мо дуль эксергетического вектора Умова — Пойнтинга 6е [204] и коэффициент концентрации потока эксергии
бо™
Методика предварительной оценки эффективности возобновляемых источников энергии (ВИЭ) по эксергии-нетто
В основе оценки — требование обязательной экономии первичной эксергии (топлива) в энергетическом комплексе страны посредст вом применения ВИЭ. В расчете учитываются текущие затраты топлива на каж дый из вариантов и затраты на их создание. Поскольку в ряде случаев ВИЭ требует дополнительного традиционного источника энергии для получения га рантированной мощности, допускается текущее расходование топлива в ВИЭ в уменьшенном количестве. Это учитывается как повышение некоторого услов ного КПД нового варианта.
Полные затраты эксергии на осуществление ВИЭ вычисляются как сумма затрат на добычу и транспортировку руды и другого сырья, металлургический процесс плавки и проката, производство пластмасс и других неметаллических материалов, изготовление деталей, сварку и сборку всего оборудования, а так же строительство зданий, сооружений и дорог, включая жилые поселки. До пускается приближенное вычисление затрат эксергии как произведения массы каждого из основных материалов М на удельную энергоемкость материала Э(МДж/кг или кг у. т/кг).
Затраты эксергии на обработку и сборку учитываются коэффициентом, который для основного энергетического оборудования (котел, турбина, генера
тор) не превышает 1 ,2 .
Ориентировочные величины энергоемкости материалов Э берутся из гра
фика (рис. 9.17) или табл. 9.2.
Решение о пригодности или непригодности проекта ВИЭ к дальнейшей
проработке принимается в |
зависимости от знака |
неравенства |
Т0к ^ ТНОрм |
(здесь т„0рм — нормативный |
срок), |
где срок энергетической окупаемости ток |
ВИЭ определяется приравниванием суммарных затрат первичной |
эксергии я |
по традиционному (а) и новому (b) вариантам. |
|
|
я = |
Э« + |
ток = Ш ЬЭЬ+ |
ток |
(9. Юб) |
Рис. 9.18. Зависимость суммы за трат эксергии органического топ лива от времени для ТЭС (а) и ВИЭ (Ъ)
(график — рис. 9.18), откуда: |
|
|
|
Ток — |
ЪтьЭь — 2таЭа |
(9.107) |
|
|
1Ala — 1 /Чь |
|
|
где та = |
Ма |
мь |
удельные затра |
|
— ’ щ== N |
|
|
ты эксергии в традиционном и новом вариан тах соответственно. Здесь N — отдаваемая гарантированная мощность, одинаковая для обоих сравниваемых вариантов, т|а и ч\ь — эксергетический КПД сравниваемых вариан тов по использованию первичной эксергии (топлива). Если ВИЭ дает гарантированную мощность без дополнительного подключения к традиционному источнику энергии, то теку щих затрат первичной эксергии нет и можно полагать к\ь = оо. Тогда при времени (в ча сах) работы в году h:
Ток = 3600/» ' (т ЪЭЬ ~ т аЭа) (ЛеТ)- (9 ' 108)
Введенный здесь КПД г|6 для нового варианта с использованием ВИЭ — величина условная, поскольку оценивает совершенство преобразования не всего потока подводимой эксергии, т. е. суммы потоков с топливом для допол нительного источника и первичной возобновляемой энергии (например, сол нечной), а только преобразования эксергии топлива. Поэтому может получить ся % > 1 и даже г]ь = оо:
_ |
_________ hN____________ |
hN |
(9.109) |
|
haBaHp + (h— ha) |
haBaHv |
|
|
Здесь В — расход топлива, кг/с; Ввиэ = 0; Нр — расчетная теплота сгорания.
Отсюда, если время работы дополнительного источника ha ->■ 0, то |
х\ь |
оо. |
П р и м е р 1 . Определение целесообразности замены тепловой |
электро |
станции (ТЭС) на океанскую тепловую электростанцию (ОТЭС). (Дополни тельный традиционный источник для ОТЭС не требуется).
Принимается, что время работы ТЭС в году h = |
7000 ч, |
а эксергетический |
КПД ее ria = 0,4. Расчет |
ведется по следующим, полученным при проектной |
проработке данным: |
отэс |
тэс |
|
|
т^, кг/ВТ |
Эь, МДж/кг |
mQ, кг/Вт |
Эа, МДж/к? |
Сталь |
1 |
60 |
0,2 |
60 |
Сталь нержавеющая |
0,6 |
80 |
0,05 |
80 |
Алюминий |
0,4 |
300 |
0,05 |
300 |
Титан |
0,15 |
1300 |
0 |
0 |
Железобетон |
0 |
0 |
1 |
4 |
Отсюда срок энергетической окупаемости |
|
|
0 4. Юв |
|
О-4 • 300 + |
0.15 1300) — |
Ток = "Ш ^т т 0 • 60 + °> 6 • 80 + |
— (0,2.60 + 0,06 • 80 + |
0,05 • 300 + |
1,4) = |
(423 - |
35) = 6,1 (лет). |
Если нормативный срок тНорм = 7 лет, то такое замещение целесооб разно.
При замене отдаленного энергоисточника на органическом топливе, кото рое доставляется к нему с большими энергозатратами, на ОТЭС КПД т]а сни жается с учетом затрат на доставку топлива в отношении 1/(1 + V), где у — мас са топлива (в тоннах), затрачиваемая на доставку 1 т его. Поэтому срок энер гетической окупаемости ВИЭ также снижается. Например, при замене дизель ной установки на острове (куда топливо доставляется вертолетами и у = 3) на
ОТЭС ца = 3- = 0,1 и ток = 1,5 года.
Примеры оптимизационных расчетов на минимум СУЗЭКС *
П р и м е р 1. Проводник с постоянным током. Эксергия проводника— это передаваемая»электроэнергия, а потери эксергии определяются джоулевой теплотой, выделяемой проводником. В точном балансе эксергии следует учитывать температуру охлаждающего проводник теплоносителя и эксергию отводимой теплоты, но в приближенном варианте ею можно пренебречь как потерей.
В этом случае
IU
Т'эл - Ш+ FR
(где R = L/oF);
Здесь /, U — сила тока и напряжение; L — длина проводника; F — се чение; о — электропроводность материала; Э — его массовая энергоемкость, т. е. затраты эксергии на получение единицы массы проводника; р — плот ность материала проводника. Критерий СУЗЭКС
1 |
= 1 |
IL |
BpLF |
(9-111) |
з* |
oFU ^ |
/£Утэ |
Его минимальное значение определяется уравнением
дзе |
_______ / _ , |
Эр |
_ |
п |
dF |
— |
а Я |
/тэ |
_ |
1 |
откуда оптимальная плотность тока
/ |
аЭр |
/опт — р |
/ Тэ ' |
опт |
Она зависит только от срока службы и свойств материала проводника и при увеличении срока эксплуатации снижается. Так, если принять тэ = 3 года, то для меди /опт = 0,77 А/мм2 (на практике она обычно выше — в пределах 1,8 — 2,5 А/мм2).
* Все примеры основаны на упрощенных постановках оптимизационных задач с варьиро ванием только одного парамегра и имеют иллюстративный характер.
Для принятой массовой энергоемкости Э = 120 МДж/кг снижение плот ности тока против обычно применяемой дает экономию энергии.
Значение оптимальной плотности тока /опт можно получить по минимуму суммы D3Jl джоулевых потерь за весь срок службы и затрат энергии на изго товление проводника
D ^ ^ P ^ L + dpLF. |
(9.112) |
Здесь, как и в зе, рост площади сечения F уменьшает первый член и увеличива
ет второй. Из |
= 0 получаем /опт. Оптимальные условия достигаются при |
равенстве обоих слагаемых в правой части уравнения (9.112). П р и м е р 2 . Униполярный электродвигатель.
Положим, что все затраты энергии на изготовление линейного униполяр ного электродвигателя определяются размерами медного бруса прямоуголь ного сечения, служащего ротором. Поскольку размеры статора с обмоткой возбуждения пропорциональны размерам ротора, влияние статора можно учесть введением соответствующего множителя (что в настоящем примере не сделано).
Исходное уравнение — закон Ома для ротора
/ = o(e — VB),
где / = |
-----плотность тока; V — скорость, В — магнитная индукция; |
/ и h — размеры ротора; е — напряженность электрического поля. Подведенная электрическая мощность
Ш = jFle,
(где F = bh — сечение ротора); отведенная механическая мощность
Р = VjFBl;
затраты эксергии на изготовление ротора
|
£стР = ЭрFL |
|
|
|
Согласно общей формуле |
|
v |
|
|
x J V + S p F l _ _е__ |
Эр |
, |
т]эл (1 |
V2 |
х эР |
V В |
V jB x |
т]эл |
Лэл) |
Здесь обозначено Лэл = |
V R |
|
КПД |
(отношение противоЭДС |
—----- электрический |
к напряженности наложенного электрического |
поля); |
у2 = |
---- безразмер |
ный параметр.
Второй член в правой части этого уравнения, представляющий собой 1/Ке* позволяет наглядно показать фактическое уменьшение коэффициента эксергиинетто Кес ростом электрического КПД "Пэл (при т^д > 0,5), что требуется для существования оптимума.
Из |
= 0 получаем оптимальный КПД элекродвигателя |
Безразмерный параметр Y обычно очень мал, и этот КПД близок к 1.