книги / Эксергетические расчеты технических систем
..pdfAi) _ |
т г г |
А |
+ А |
+ |
£н»>) + Ш & Л -, + z%f> + |
z $(0} + |
|||
Гад — |
|||||||||
|
d e 2(i) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
Л7(Пi) |
, |
Л7(Ш> |
, |
д7(Ш) |
|
|
|
|
^ 1 1 (0 |
^ 1 3 (0 |
“ 14(0 . |
|
|
|||
|
|
“*■ |
Ag(W |
|
дЛ13) |
"Г" |
дв(14) ’ |
|
|
|
|
- |
0 e 2(i) |
|
° e 2(i) |
|
о е 2(/) |
dZ(22*' |
|
|
гад = |
|
|
Г2(\)Е(2и) + |
^ 2но) Н |
(9.88) |
|||
|
■^ (-у- (Дэл^гад + |
“ |
|||||||
|
|
(i = |
1, 2, |
, |
m; / = |
1, |
2, |
/). |
|
Решение этой системы уравнений позволяет получить набор дискретных значений, определяющих оптимальный закон изменения оптимизирующих переменных во времени для каждой температуры охлаждаемого объекта. При этом общий расход охлаждающей воды определяется суммированием расходов по каждой ветви холодильной установки. Аналогично следует рассчитывать и суммарную поверхность конденсаторов, оросителя атмосферного охлади теля воды, суммарную производительность насосов охлаждающей воды, венти ляторов градирен (при их наличии), потребляемую ими мощность и отчисления от их стоимости.
Решение, полученное при раздельной оптимизации соответствующего количества одноцелевых установок, не обеспечивает минимума годовых приве денных затрат и поэтому не может заменить оптимизации многоцелевой уста новки.
Как и при оптимизации одноцелевых холодильных установок, решение системы уравнений (9.88) составляет первый этап, обеспечивающий его получе ние при наличии непрерывного ряда оборудования. На втором этапе из сущест вующей номенклатуры подбирается выпускаемое оборудование и устанавли вается оптимальный режим эксплуатации подобранного серийно выпускаемого оборудования.
Изложенная методика универсальна, поскольку дает возможность одно временно реализовать как алгоритм оптимального проектирования, обеспечи вающий подбор оборудования, так и алгоритм оптимального управления подоб ранным оборудованием, создающий наиболее рациональный режим его эксплуа тации. Она применима к любой системе преобразования энергии и вещества, в которой возможно установление аналитических связей между оптимизирую щими переменными и целевой функцией.
Применение строгих математических закономерностей, позволяющих оптимизировать принимаемые решения, предполагает отказ от волевых реше ний, направленных, в частности, на удовлетворение ведомственных интересов (например, всяческое сокращение капитальных вложений, служащее критерием для оценки работы проектировщиков и приводящее к резкому возрастанию эксплуатационных расходов и т. п.).
в момент пуска первого агрегата, и продолжается в течение нескольких де сятков лет до морального или физического износа оборудования.
Кроме того, энергия затрачивается на текущую работу в течение всего сро ка эксплуатации (добыча и транспорт топлива и т. п.). Эти затраты аналогичны собственным нуждам тепловой электростанции, если рассматривать ее во всем комплексе с добычей топлива.
Подведенная эксергия
тэ . |
(9.89) |
^ПОДВ = ^ ЕПОДВИТ, |
|
отведенная — |
|
тэ . |
(9.90) |
Яств — j* EOTBd%. |
|
о |
|
Критерием эффективности служит коэффициент эксергии-нетто; |
|
К е — ^отв/^стр- |
(9.91) |
Здесь £отв— эксергия, получаемая в единицу времени; £ Подв — затраты эксергии за единицу времени; тс — время изготовления оборудования и стро ительства установки; тэ — срок эксплуатации установки; тэ = 0 — момент ввода в эксплуатацию первого агрегата; Естр — вся эксергия, затраченная на строительство установки и создание оборудования (сюда не входит эксергия природных энергоресурсов — топлива, геотермальной воды и т. п., которая обеспечивает после преобразования получение полезной энергии).
Срок энергетической окупаемости Ток — период времени, в течение ко торого полученная эксергия компенсирует затраченную,— определяется из уравнения
*ок
| Е отъск = £стр. |
(9.92) |
О
За отрезок времени, прошедший от начала энергетической окупаемости до завершения срока эксплуатации установки, последняя выдает эксергию-нетто. Отношение этих величин дает дополнительный критерий:
К х = V w |
(9.93) |
Наиболее эффективным при расчете эксергии-нетто считается такой проект, в котором величины К е и К х максимальны.
Ниже приведены типичные коэффициенты Ке д л я различных электро станций.
ТЭС на угле |
|
4,0—5,0 |
АЭС с легководными реакторами |
4 |
|
Гидроэлектростанцин |
11 |
|
базовая |
нагрузка |
|
пиковая |
нагрузка |
3—7 |
ТЭС на океанских термоградиентах 4,0 |
||
Геотермальные электростанции |
13 |
|
на сухом паре |
||
на самоизднвающемся рассоле |
8 |
Основной вклад в затраты энергии на создание объекта (оборудование, строительство) вносит энергоемкость материалов, которая определяется их общей массой, умноженной на удельную энергоемкость Э (затраты энергии на 1 кг материала).
Обычно энергозатраты подсчитывают для топлива прямого использова ния, теплоты разных параметров и электроэнергии [288]. Общую ориентировку в величинах энергоемкости материалов можно получить по рис. 9.16, где основ ные материалы и некоторые вщества расположены на логарифмической шкале, показывающей их полную энергоемкость (Э— в мегаджоулях на килограмм и
b — в килограммах условного топлива на килограмм). Как видно из диаграммы, удельная энергоемкость от простого строительного материала (кирпич) до ред кого металла (теллур), выплавляемого из отходов медеплавильного произ
водства, отличается на три порядка, а относительный |
расход топлива, |
или |
|||||||||||||
«топливный |
коэффициент», меняется от 0,1 до 100. Существуют и более энерго |
||||||||||||||
емкие особо |
чистые материалы, не при |
|
|
|
|
||||||||||
веденные на графике. |
|
|
|
|
|
э} мДж /кг |
Ь ,к гу .т /к г |
||||||||
|
|
В энергозатратах |
£ Внеш значитель |
|
- Теллур |
|
|
||||||||
ную долю занимают транспортные за |
|
■Титан |
|
34 |
|||||||||||
' |
|
|
|||||||||||||
траты. Ниже приведены показатели |
рас |
10 |
|
|
|
||||||||||
хода |
условного топлива (в килограммах |
8 |
■Ацетилен - |
24 |
|||||||||||
на |
1000 |
тыс. км) [98] по |
разным видам |
7 |
- Никель — |
||||||||||
6 |
|
|
17 |
||||||||||||
транспорта в СССР на 1980 г.: |
|
|
5 |
- Магний |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
13,8 |
|
|
Транспорт |
|
|
|
|
|
|
|
- Акрил (волокно) |
||||||
|
|
железнодорожный |
|
|
8,3 |
|
|
|
- Нейлон 66 из нефти |
10,2 |
|||||
|
|
морской |
|
|
|
|
10,3 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-Крем ний |
|
|
||||
|
|
речной |
|
|
|
|
|
11,4 |
|
|
|
- Полиестер (волокно) |
6,8 |
||
|
|
автомобильный грузовой |
|
144,1 |
|
|
|
- Натрий |
|
||||||
|
|
трубопроводный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
газ |
|
|
|
|
|
66,5 |
|
|
|
- м ещ лист ) |
4,8 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- Полипропилен — |
|||||
|
|
нефть |
|
|
|
|
5,5 |
|
|
10г |
■Медь, проволока |
3.4 |
|||
|
|
Эти |
показатели |
вряд ли |
могут |
су |
[инк (лист) |
||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
г |
юкрышки резиновые |
|
|||||||||||
|
|
= 8-'аль нержаое*юющая------ '(лист) |
|
||||||||||||
щественно |
улучшиться |
в |
перспективе |
|
|
|
2 .4 |
||||||||
(за |
исключением автомобильного |
тран |
|
- Стальной лист (холоднокатаный) |
|
||||||||||
|
г Свинец |
|
|
||||||||||||
спорта, |
где |
еще возможно увеличение |
|
- Аммиак из нефти (га з)------------- |
1,7 |
||||||||||
|
1,36 |
||||||||||||||
доли использования дизелей). Для расче |
|
- Нитрат аммония из нефти------ |
|||||||||||||
|
-Стеклянные изделия____________ |
1,02 |
|||||||||||||
тов |
Двнеш следует учитывать, |
что здесь |
|
г оксид магния |
|||||||||||
|
|
||||||||||||||
указан расход условного топлива на пе |
|
-Азотная кислота |
0,68 |
||||||||||||
ревозку |
натурального |
груза. |
Поэтому |
|
|
||||||||||
при оценке доли условного топлива, иду |
|
- Чугун |
|
0,48 |
|||||||||||
щего на транспорт, необходимо приве |
ю1 |
-Ж идкий |
азот |
|
|||||||||||
денный |
показатель |
увеличить пример |
- Известь (о кси д кальция) |
0,34 |
|||||||||||
но в 1,5 раза для угля И |
уменьшить в та |
8 |
\емент |
|
0,24. |
||||||||||
7 |
|
||||||||||||||
ком |
же |
отношении |
для нефти и |
газа. |
— &ера |
|
|||||||||
6 |
|
|
|||||||||||||
При транспортировке на 1000 км расхо |
Кирпич- |
|
0,17 |
||||||||||||
5 |
|
||||||||||||||
дуется около 4,5 |
% |
газа, 0,37 |
% |
нефти |
4 |
|
|
0,136 |
|||||||
и |
1,25 |
% |
угля. Поскольку |
сибирский |
|
- Железобетон |
|
||||||||
газ транспортируется почти на 4 тыс. км, |
|
-Нефть (перегонка) |
|
||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
его |
|
расход |
на |
собственный |
транспорт |
Рис. |
9.16. Энергетический прейскурант |
||||||||
составляет 18 % |
и |
на |
такую |
величину |
веществ |
|
|
следует снижать при расчете эксергетический КПД всех газопотребляющих установок, если относить все к эксергии добытого газа.
Приведенные на рис. 9.16 величины взяты из [288], поэтому они основаны на фактической энергоемкости, характерной для промышленности Англии. Наиболее подробные и достоверные данные об энергоемкости различных мате риалов, на которых основан график рис. 9.16 были уточнены Я. Шаргутом и Д. Моррисом [731], а затраты энергии пересчитаны ими в затраты эксергии. В табл. 9.2 приведены полные затраты в сырье R и топливе F на получение различных материалов и видов топлива. Здесь же даны эксергетические КПД процессов получения веществ, определенные как отношение эксергии данного вещества к полным затратам эксергии на его получение:
Т)г = e/(R + F).
Расчет эксергии-нетто для любого технического объекта сводится к следующему.
1. Вычисление подведенного и отведенного потоков вектора плотности по тока эксергии Ье через поверхность F — границу термодинамической системы,
внутри которой заключен рассматриваемый объект: |
|
Ё — j" j Ье • dF « б |
(9.94) |
F
что завершается расчетом эксергетического КПД (D = T0.QAS — потери эк сергии):
|
|
а , — г 22- |
- 1— г2 - . |
<9-95> |
||
|
|
^ПОДВ |
|
^подв |
|
|
Поскольку потоки эксергии можно разделить на поток с веществом Ём, с теп |
||||||
лотой £ Q и механической или электромагнитной мощностью Еw, то Ё = Ём~Ь |
||||||
+ Ёр + |
Ёхс |
|
|
|
|
|
2 . Расчет полных затрат эксергии на создание объекта |
|
|||||
|
£схр = £ |
Mt (^SSL + - ^ - + |
+ W n |
(9.96) |
||
|
I |
\ Чдоб |
Чвос |
^пр ) |
|
|
где Mi — масса детали |
из материала |
i\ |
Ц7ДОб — теоретически |
минимальная |
||
работа по разрушению породы и добыче сырья; |
Лдоб — эксергетический КПД |
|||||
добычи сырья; AG — энергия Гиббса реакции восстановления (металлургичес |
||||||
кого процесса); т)вос — эксергетический КПД процесса восстановления; Wnp — |
||||||
теоретическая работа деформации при прокате; |
Woa — затраты |
эксергии на |
||||
обработку, сборку и транспорт всех |
элементов рассматриваемого объекта; |
|||||
п — число всех деталей. |
|
|
|
|
|
|
Как правило, й?ОСт<С 0 ,2 £ Стр, и эту |
величину можно учесть путем введе |
|||||
ния коэффициента к основной компоненте — затратам эксергии |
на получение |
|||||
материалов. Подробные данные о полной эксергоемкости различных материалов |
||||||
приведены на рис. 9.16. |
|
|
|
|
|
|
3. |
Определение полного расхода эксергии Е за весь срок службы объек |
|||||
та тэ: |
|
тэ . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(9.97) |
|
|
|
Е = J Edx « Ёх9. |
|
|
|
|
Вещество |
|
|
с, |
Я. |
F. |
V |
% |
|
|
Примечание |
|
|
||||
|
|
|
|
|
МДж/кг |
МДж/кг |
МДж/кг |
|
|
|
|
||||||||
Ацетилен из нефти |
48,75 |
— |
86 |
56,7 |
Частичное окисление |
сырой |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
48,75 |
97 |
50,3 |
нефти для |
получения QHa |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
48,75 |
— |
236 |
20,7 |
фракцией С3/С4, |
этиле |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
на |
и |
горючих |
газов; |
ча |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стичное |
окисление |
метана |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
для |
производства |
СаН2 и |
|||||
Оксиды |
алюминия |
из бок* |
1,965 |
|
30,5 |
|
|
горючих |
газов |
|
|
руда |
|||||||
2,0 |
|
6,0 |
50 % -ная |
бокситовая |
|
||||||||||||||
ситов |
в грунте |
|
32,93 |
5,5 |
336 |
|
9,6 |
Байеровский |
процесс с ячей |
||||||||||
Алюминий |
из бокситов |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ками Холла, 50% -ная |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
32,93 |
5,0 |
372 |
|
8,7 |
бокситовая |
руда |
руда |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
30 %-ная бокситовая |
|||||||||||
Аммиак |
(газ) из |
нефти |
32,93 |
5,5 |
233,6 |
13,8 |
Топливо |
не |
указано |
|
|
||||||||
20,03 |
0,1 |
44 |
45,4 |
Паровой |
|
риформинг |
природ |
||||||||||||
Аммиак (газ) из природ- |
20,03 |
0,1 |
30,8 |
64,8 |
Паровой |
риформинг |
|||||||||||||
ного |
газа |
|
|
|
20,03 |
0,1 |
44,3 |
45,1 |
ного газа |
0,74 м3 |
природ |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ного газа + 390 кДж |
элек |
||||||
Нитрат аммония из при- |
3,74 |
|
32,7 |
11,4 |
троэнергии на 1 кг NH3 |
||||||||||||||
0,11 |
Потребление |
пара, электро |
|||||||||||||||||
родного |
газа |
и сырой |
3,74 |
0,11 |
34,75 |
10,7 |
энергии, NH3, |
HN03 |
|||||||||||
нефти |
из |
сырой |
нефти |
42,32 |
62,0 |
|
68,2 |
Дистилляция, |
каталитиче |
||||||||||
Бензин |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ский |
риформинг и сепара |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ция |
ароматических |
соеди |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
42,32 |
79,8 |
|
53,0 |
нений |
|
|
|
риформинг |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Каталитический |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нефти |
|
|
|
|
|
|
|
Оксид |
кальция |
из |
извест |
2,006 |
01 |
9,95 |
20,0 |
Добыча, |
измельчение и каль |
||||||||||
няка |
в грунте |
|
|
15,7 |
18,5 |
64,9 |
цинирование |
|
|
газа |
|||||||||
Дисульфид |
углерода из |
22,20 |
Сжигание |
природного |
|||||||||||||||
природного газа |
|
|
|
|
|
|
в сере, |
0,825 |
кг |
S на кг |
|||||||||
Цемент |
из |
сырья |
|
0,635 |
0,35 |
5,83 |
|
10,3 |
CS2 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Портланд-цемент, сухой спо |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
соб, |
добыча, |
транспорти |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рование, обжиг в печах, до |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ставка |
потребителю |
|
|||||
Хлор |
из рассола |
|
1,678 |
0,085 |
12,53 |
|
13,3 |
Электролиз |
рассола |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1,678 |
0,092 |
7,83 |
21,2 |
|
» |
|
|
» |
|
|
|
|
Уголь |
|
|
|
|
29,0 |
29,0 |
1,44 |
95,3 |
Типичное |
значение |
|
|
|||||||
Кокс |
электролитическая |
26,5 |
_ |
30,5 |
86,9 |
Добыча, обогащение, плавка |
|||||||||||||
Медь |
2,15 |
7,5 |
59,5 |
|
3,2 |
||||||||||||||
из |
|
руды |
|
|
|
2,15 |
7,5 |
73,8 |
|
|
и очистка |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2,6 |
Гидрометаллургия CuaS |
||||||||||
Дизельное топливо |
2,15 |
7,5 |
114,3 |
|
1,8 |
1 %-ная руда |
|
|
|
||||||||||
44,4 |
— |
53,2 |
|
83,5 |
Типичное |
значение |
|
|
|||||||||||
Электроэнергия |
(МДж) |
11* |
0 |
4,17 |
|
24 |
|
» |
|
|
» |
|
|
|
|||||
Этан |
|
из сырой |
нефти |
50,0 |
— |
61,0 |
|
82 |
Автотермический крекинг |
||||||||||
Этилен |
из |
сырой |
нефти |
48,7 |
— |
61,0 |
|
79,8 |
|
|
» |
|
|
» |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
48,7 |
— |
67,4 |
|
72,3 |
Термический крекинг |
|
||||||
Газ |
природный |
|
|
8122* |
812 |
114 |
|
87,5 |
Типичное |
значение |
|
|
|||||||
Газ |
искусственный |
I1* |
— |
1,563 |
64 |
Среднее значение |
|
|
|||||||||||
Мазут |
(средний) |
|
42,85 |
— |
51,74 |
|
82,8 |
» |
|
» |
|
|
|
||||||
Газолин |
|
|
|
35,63* |
|
42,4 |
|
84 |
» |
|
» |
|
|
|
|
Вещество |
|
е, МДж/кг |
R, |
F, |
V % |
|
|
Примечание |
|
|
|||||
|
|
МДж/кг |
МДж/кг |
|
|
|
|
|||||||||
Нитрат натрия |
из природ |
—0,254 |
—0,25 |
0,15 |
254 |
Парадоксальный |
результат |
|||||||||
ных |
солей |
|
|
|
|
|
|
из-за отрицательной хими |
||||||||
Стальная |
заготовка из |
7,1 |
4,6 |
43,75 |
14,7 |
ческой |
эксергии |
|
4* |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
руды в грунте |
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
|
|
|
|
|||
Стальная |
поковка |
|
7,1 |
4,9 |
78,85 |
8,5 |
Обогащение |
|
|
доменный |
||||||
Сталь |
из руды |
в грунте |
7,1 |
4,9 |
41,0 |
15,5 |
руды, |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
процесс, конвертер, непре |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
44,8 |
15,5 |
рывная разливка |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
7,1 |
М |
Обогащение |
руды, |
прямое |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
восстановление, |
непрерыв |
||||||
|
|
|
|
|
|
4,6 |
47,5 |
13,6 |
ная |
разливка |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
7,1 |
Среднее для Англии 1978 г. |
||||||||||
Сталь |
жидкая |
из |
руды |
8,04 |
|
14,0 |
49,9 |
50%-ный |
скрап |
|
|
|||||
2,1 |
Домна, конвертер |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
8,04 |
2,3 |
21,34 |
34,0 |
Прямое |
восстановление, |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
электроплавка, 20 %-ный |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
24,2 |
30,6 |
скрап |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8,04 |
2,1 |
Домна, |
конвертер, |
0,916 |
кг |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чугуна, 0,162 |
кг |
скрапа, |
|||||
|
|
|
|
|
8,04 |
3 |
25,5 |
28,2 |
0,046 |
кг руды |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Домна с подачей нефти и га |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
за, конвертер, 27 %-ный- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
скрап |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8,04 |
5,75 |
П ,1 |
47,7 |
Мартен, 70 %-ный скрап |
|
||||||
|
|
|
|
|
8,04 |
7,8 |
6,7 |
55,4 |
Электропечь, 100 %-ный |
|
||||||
|
|
|
|
|
8,04 |
7.8 |
7,6 |
52,2 |
скрап |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
То же с учетом кокса, элект |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
родов |
и извести |
|
|
||||
Сера из подземных |
18,94 |
18,94 |
6,6 |
74,2 |
Процесс |
Фраша |
|
|
|
|
||||||
месторождений |
|
|
6,5 |
2,6 |
18,3 |
Процесс |
Фраша, |
|
сжигание- |
|||||||
Серная кислота[из под |
1,666 |
|
||||||||||||||
земной |
серы |
|
кон |
4,59 |
0,3 |
29,5 |
15,4 |
серы |
печь, |
20% олова |
||||||
Олово |
из |
рудного |
Огневая |
|||||||||||||
центрата |
|
|
4,59 |
0,3 |
47,8 |
9,5 |
в |
концентрате |
|
печь |
яа |
|||||
|
|
|
|
|
Реверберационная |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
природном газе |
|
|
|
||||
Титан |
из |
руды |
|
18,04 |
0,6 |
744,7 |
2,4 |
Процесс |
Кролла |
из рутила,. |
||||||
|
|
|
|
|
18,04 |
|
899,1 |
|
полученного |
из |
|
песка |
|
|||
|
|
|
|
|
0,6 |
2,0 |
Из ильменитового шлака, по |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лученного |
из |
титанового |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
минерала, |
содержащего |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20% |
ТЮ2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
18,04 |
0,6 |
1268,5 |
1,4 |
Из ильменитового шлака, по- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лученного |
из |
отвалов, |
со |
||||
|
|
|
|
|
|
|
_ |
|
держащих 0,2 % ТЮ2 |
|
||||||
Толуол из сырой |
нефти |
42,8 |
79,8 |
53,6 |
Каталитический |
риформинг |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нефти |
|
|
|
|
|
|
|
Мочевина |
|
|
|
11,5 |
0,03 |
32,75 |
35,2 |
Аммиак, водяной |
пар, диок |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сид углерода |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
11,5 |
0,03 |
34,7 |
33,3 |
То же |
|
|
|
|
|
|
|
Ксилен из нефти |
|
43,2 |
79,8 |
|
54,1 |
Каталитический |
риформинг |