книги / Оболочки и пластины
..pdfуже определена, объем экспериментальной работы, необходимый для определения этих коэффициентов, будет минимальным (для определе ния одной константы требуется эксперимент с одним образцом). Этим определяется значение аналогий в экспериментальных исследованиях и эта основная идея побуждает искать их безотносительно к тому, носят они точный или математически приближенный характер. В плане теории предподчительны математически точные аналогии. В условиях смешан ного теоретико-экспериментального метода не меньшую ценность пред ставляют и аналогии, носящие математически приближенный характер. Для установления аналогии двух явлений в каждом конкретном случае следует исходя из математической постановки задачи доказать тожде ство уравнений и граничных (начальных) условий, описывающих явле ния. Это основной способ их выявления.
Однако в теории устойчивости пластин и оболочек можно наметить и другой путь установления аналогий между родственными по физиче скому смыслу задачами, решение которых описывается уравнениями и граничными условиями одинакового типа, но отличающимися в своей структуре лишь наличием младших производных. Этот путь заключает ся в использовании основных положений я-теоремы. Например, линей ные задачи устойчивости плоских прямоугольных пластин в случае .одно родного напряженного состояния описываются уравнениями с постоян ными коэффициентами, а задачи устойчивости пластин, ограниченных отрезками координатных линий полярной системы координат, описыва ются уравнениями того же типа, имеющими, однако, переменные коэф фициенты. За исключением некоторых частных случаев нагружения для этих двух видов пластин математически точная аналогия в задачах устойчивости отсутствует. Пользуясь положениями я-теоремы, легко обнаружить аналогию этих двух явлений, носящую приближенный ха рактер. (Естественно, мы предполагаем, что граничные условия и усло вия загружения двух видов пластин одинаковые.)
В целях иллюстрации метода А. В. Саченкова рассмотрим некоторые примеры, предполагая граничные условия однородными. 'Пусть бесконечно длинная полоса ши рины а находится в условиях сдвига. Определяющими в этом случае параметрами являются: So — погонное сдвигающее усилие; D — изгибная жесткость; а — ширина
полосы. Согласно я-теореме критическое сдвигающее усилие будет 1
|
so. k= f (° >°) или s0>k= C D /а3, |
(3,21,21) |
так как определяющие параметры D и4а имеют независимые размерности и вследствие |
||
этого существует |
единственная безразмерная комбинация S oth = |
a 2lD = C. |
Рассмотрим |
теперь задачу об устойчивости замкнутой в |
окружном направлении |
кольцевой пластины, находящейся в условиях сдвига. Пусть ширина кольца равна а ,
внутренний радиус г0, |
а внешний.г и так |
что а — (г\— г0). Определяющими параметрами |
в этом случае будут: |
S 0 — сдвигающее |
усилие (погонное) на контуре г= г0 или г= гь |
jО — изгибная жесткость; г0, г\ — внутренний и внешний радиусы.
Искомая зависимость критической нагрузки от определяющих параметров будет So,/i = /( A г0, Г]). Из трех параметров D, г0, Г\ независимые размерности имеют лишь
два из них. Следовательно, согласно я-теореме критическая нагрузка будет определять ся по формуле
s o, * = <Р (ri/ro) D/г] или S0 k = C f (гх/го) D/а2, |
(3,21,22) |
1 Следует обратить внимание на важность правильного выбора таблицы опреде ляющих параметров. Если в данной задаче вместо погонного усилия So выбрать пара
метр напряжения |
т, то на основании я-теоремы мы пришли бы к |
неверной формуле |
т k = S o k lh = C D I a 3. |
Правильность выбора определяющих параметров |
в рассмотренном |
случае можно проверить, пользуясь уравнениями равновесия. |
|
тер локального выпучивания хотя бы в одном направлении и функции при этом оказываются быстро возрастающими прй дифференцировании по координатам.
Если рассматриваемая задача описывается уравнениями с перемен ными коэффициентами, т. е. наряду со старшими четными производны ми в уравнениях присутствуют и младшие производные, то, не меняя базы определяющих явление параметров и типа уравнений, младцще производные в них можно отбросить, а переменные коэффициенты заме нить постоянными величинами. При этом с точки зрения теоретикоэкспериментального метода любая задача устойчивости, описываемая уравнениями с переменными коэффициентами, будет иметь своим ана логом соответствующую задачу для уравнений с постоянными коэффи циентами. Для установления аналогии данной задачи с более простой, описываемой теми же уравнениями, но с постоянными коэффициентами, иногда, прежде чем зафиксировать переменные коэффициенты в урав нениях, очень удобно перейти к новым координатам, например от поляр ных к изотермическим, т. е. z = lnr//r. Это преобразование координат, деформируя область, усиливает свойство быстрого возрастания функ ций при дифференцировании, увеличивая тем самым значение сохранен ных в уравнениях старших четных производных.
В указанных аналогиях, имеющих место в линейных и нелинейных задачах статики и динамики оболочек, соответствие между безразмер ными силовыми и геометрическими характеристиками двух видов пла стин (оболочек) в каждом конкретном случае может быть установлено исходя из математической постановки задачи. Польза аналогий в экс периментальных исследованиях особенно ярко проявляется в тех слу чаях, когда число независимых параметров, определяющих явление, больше числа параметров, имеющих независимые размерности.
В качестве примера использования указанных выше аналогий в экс периментальных исследованиях рассмотрим задачу устойчивости за пределом упругости усеченной круговой конической оболочки под дей ствием равномерного внешнего давления q. Безмоментные усилия в
первоначальном напряженном состоянии |
в |
этом случае будут |
Т10 = — </r tgy/2, T20 |
= |
— qrtgy. |
Нейтральное равновесие конической оболочки, теряющей устойчивость за пределом упругости, описывается линейными уравнениями с перемен ными коэффициентами. С точки зрения смешанного теоретико-экспери ментального метода аналоговой задачей для конуса является соответ ствующая задача для цилиндра. Используя решение чисто пластиче ской задачи для цилиндра, формулу критической нагрузки для кониче ской оболочки можно записать в виде
<7= <7*(1-ш у/.(1_?03/<, |
(3,21,27) |
где q* — критическая нагрузка для упругой конической |
оболочки тех |
же размеров (или критическая нагрузка эквивалентного упругого ци линдра),
еи— интенсивность деформаций; сги — интенсивность |
|
напряжений, т. е. |
||
<*u = - r V |
T i o - T 10-T20+ Tlo = |
2 / |
1 |
(3,21,29) |
h |
|
|
В этой формуле для ои размерная величина гс имеет значение дли ны и пока остается неопределенной. Пусть материал оболочки подчи
няется, например, степенному закону упрочнения, т. е. ои=Ае* (XJSJI), А — константа, характеризующая механические свойства материала.
Учитывая это, а также (3,21,29), (3,21,28), формулу (3,21,27) мож но представить в виде
q = - f - |
ф (к) (ЯГг tg У/Л)*1[(/ (Гг/г»)}*', |
(3,21,30) |
где |
|
|
1 |
|
|
Ф (к) = А 4х |
х3/*(У 3 : 2)х>, хх = ^ 1-----1— J . |
|
При переходе от формулы (3,21,27) к формуле (3,21,30) неизвестную
величину гс, входящую в эту |
формулу, мы представили в |
виде гс — |
= г\](г\1г0). Таким образом, |
в структуре формулы (3,21,30) |
функция |
/(/-,/го) — та неизвестная, определение которой является целью экспери ментального исследования. Для заданных характеристик материала А и х в эксперименте, очевидно, необходимо изменить лишь отношение ri/r0, чтобы получить законченное решение задачи.
Функция f при этом вычисляется по известным величинам правой
части следующего равенства, вытекающего из (3,21,30) |
|
= |
(3,21,31) |
Отсюда, а также из (3,21,30) следует, что структура функции f не зави сит от угла конусности и, следовательно, в эксперименте выполнение условия геометрического подобия не обязательно.
Рассмотрим теперь задачу кручения конической оболочки кругового сечения. Поль зуясь аналогией с цилиндром, формулу критического сдвигающего напряжения в сече нии г = г 0 можно представить в виде
Т = т*(1— со), |
(3,21,32) |
где т * — сдвигающее напряжение в сечении г=го для упругой оболочки; со— параметр, определяемый согласно (3,21,28), причем
ои = К З (rrjj/rf) Д (г,/г0).
Вводя это значение а и в (3,21,32) и пользуясь степенным законом упрочнения, получим следующую формулу для функции /ь подлежащей экспериментальному определению:
fi ('l/'o) = {тЕ/фх (х) (тл£//-,2)**}1/х\
где
=Фх(х) = (КЗ)К' А 1>*
Существенный интерес с точки зрения практических приложений представляют особенно трудные в плане теории задачи устойчивости пластин и оболочек за пределом упругости под действием локальных нагрузок. В условиях излагаемого здесь смешан ного метода решение их экспериментальным путем может быть получено следующим образом.
Пусть, например, |
цилиндрическая оболочка |
подвергается действию k |
равноуда |
|
ленных друг |
от друга |
и равных локальных осевых сил Р, каждая из которых отнесена |
||
к длине дуги |
5. |
|
цилиндра под действием |
равномер |
Аналоговой является задача об устойчивости |
ного осевого сжатия. Формула критического напряжения для ранномерно сжатой обо
лочки имеет вид c 1 = o * y |
r (1 — X) (1 — со) [145] |
(в этой формуле aj — критическое |
на |
|
пряжение |
сжатия упругой |
оболочки.) |
силами, то формулу критического |
на |
Если |
оболочка сжата |
локальными осевыми |
пряжения можно, обобщая формулу для равномерно сжатой оболочки, записать в виде
<s = o * h ( u ,), |
G>1 = К (1 — Я) (1 — |
СО) , |
(3,21,33) |
где M ^ i) — функция, подлежащая |
экспериментальному |
определению; |
а * — критиче |
ское напряжение для упругой оболрчки; G = k P /h s \ a u = cj. |
|
|
Изложенный здесь метод А. В. Саченкова экспериментального ре шения пластических задач устойчивости приспособлен к случаям, когда напряженное состояние пластины или оболочки является неоднородным,
т.е. к задачам, теоретическое решение которых труднодоступно.
Взаключение отметим следующее. Для выявления математических аналогий без тех оговорок, которые в рассмотренных задачах были сде ланы выше, в общем случае нельзя пользоваться основными положе ниями л-теоремы, так как одной и той же базе определяющих парамет ров могут соответствовать разные по природе физические явления, опи сываемые различными дифференциальными уравнениями.
5. О б а зе определяю щ их явление устойчивости безразм ерны х параметров
Сделаем некоторые замечания относительно выбора таблицы опре деляющих явление устойчивости параметров. От правильного выбора и числа этих параметров зависит не только объем экспериментальной работы, необходимый для решения задачи, но также достоверность и пригодность этого решения в случаях, для которых эксперимент не про изводился. Если задача сформулирована как математическая, то число определяющих безразмерных параметров, выявляемых из уравнений и граничных условий, естественно, связано с теми допущениями (гипо тезами, упрощениями и т. д.), которые положены в основу математиче ски поставленной задачи. По этой причине из таблицы определяющих безразмерных параметров целесообразно выделять существенные и не существенные из них в данном явлении.
Обратимся к примерам. Допустим, что в предположении о безмоментности начального состояния на основании полных (неупрощенных) уравнений (3,19,6) решается задача об устойчивости свободно опертой по краям цилиндрической оболочки под действием равномерного все стороннего давления. Соответствующая формула для критического дав ления Р в этом случае будет [145]
Pk = qk:[ 1— 0,90], 0 = V M /l (1 — v2)V‘, |
(3,21,34) |
где qk определяется согласно первой из формул (3,19,8"), которая по лучена для той же нагрузки на цилиндрическую оболочку при упро щениях уравнений, соответствующих полубезмоментной теории.
Из сопоставления формул (3,21,34) и (3,19,8") для Рк и qk видно, что для деформации, при которой по длине оболочки возникает одна полуволна, переход от полных уравнений (3,19,6) к упрощенным (3,19,7)
равносилен пренебрежению в выражении критической нагрузки вели чиной безразмерного параметра 0 по сравнению с единицей.
Допустим теперь, что та же задача решается в предположении, что начальное состояние оболочки моментное. Это состояние описывается уравнением (3,19,9), которое в принятых здесь обозначениях имеет вид
- ^ L + ^ \w |
= pl*lD, |
tf = |
3/04, |
0 < z < 1. |
(3,21,35) |
Решение этого уравнения при заданных граничных условиях сле |
|||||
дует внести в уравнения |
(3,19,5) |
и тем |
или |
иным методом |
произвести |
вычисления для определения величины Pk. Нетрудно проследить, что в получающейся формуле для P/t, одинаковой по виду с (3,21,34), в выра жении квадратной скобки появляются дополнительные линейные и не линейные члены, зависящие от параметра 0. Эти дополнительные члены имеют как раз порядок величины 0,9 0, удерживаемой в формуле (3,21,34) и определяющей погрешность полубезмоментной теории. Сле довательно, если решение .задачи устойчивости проводится на основе уравнений типа (3,19,6) полубезмоментной теории, то краевой эффект учитывать не следует, поскольку его учет равносилен улавливанию по грешности, одинаковой с той, которая допущена исходными предпосыл ками этой теории.
Отсюда также следует, что при возникновениии одной полуволны по длине оболочки и допущении о безмоментности начального состоя ния решение задач устойчивости на основе неупрощенных уравнений (3,19,6) такжё не является корректным. Значит, строгое решение, уточ няющее решение задачи на основе полубезмоментной теории, может быть получено лишь при использовании уравнений (3,19,5), учитываю щих краевой эффект.
Сделанные выводы, естественно, следует принимать во внимание и при экспериментальном решении задач устойчивости. В одних случаях в эксперименте необходимо считаться с влиянием параметра 0, в дру гих— этот параметр необходимо исключить из базы определяющих и объем эксперимента при этом существенно уменьшится.
Рассмотрим задачу устойчивости при симметричной деформации с учетом краево го эффекта цилиндрической оболочки под действием равномерного осевого сжатия Т0.
Начальное |
состояние оболочки |
описывается |
уравнением (3,21,35) три |
Р = 0, т. е. урав |
|||||
нением |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- ^ |
- + |
ш = 0, |
2 = |
|а , 5 = 1 / / ^ , |
|
(3,21,36) |
|
Уравнения |
нейтрального |
равновесия i(3,19,6) |
при сделанных допущениях |
сводятся к од |
|||||
ному уравнению вида |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d*6w |
+ а |
d2dw |
|
(3,21,37) |
||
|
|
|
da4 |
J O -г 6w= 0, |
|
||||
где |
|
|
|
d a 2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a* = |
T 0l2/ 2 D $ [ . |
|
|
|
Полный прогиб оболочки ку* равен |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
w * = |
w -г бдо. |
|
(3,21,38) |
|
Решение уравнений (3,21,36) |
и (3,21,37) можно записать в виде w = w ( a ) , |
d w = w l ( o *, a). |
|||||||
Пусть на границах a = 0 |
и a = 1/g выполняются условия закрепления |
|
d2w * |
||||||
со* = --------- = 0 . |
d a 2
На основании (3,21,38), учитывая структуру зависимости до и бдо от а и а*, получим функциональную зависимость
°l = f( 1 /6 ) и л и 0 ; = |
я > ( в ) , |
|
|
|
|
|
( 3 , 2 1 , 3 9 |
||
Если краевой эффект |
не учитывается, то |
до = const, |
и, как -показывают точные решения |
||||||
уравнений (3,21,37), |
критическая величина |
o k =const, |
«, следовательно, критическое |
||||||
усилие To,h не зависит от длины оболочки /. Учет |
краевого |
эффекта, |
таким |
образом, |
|||||
выявляет зависимость |
o k от безразмерного |
параметра 0, учитывающего |
длину |
оболоч |
|||||
ки. Эту зависимость для каждого вида граничных условий можно установить теорети |
|||||||||
ческим или экспериментальным путем. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для конической оболочки, равномерно «сжатой |
в сечении г = го силами, |
действую |
|||||||
щими вдоль образующей, зависимость типа |
(3,21,39) можно получить, если |
в эту фор |
|||||||
мулу вместо R и / внести параметры r0t g у, |
r ^ t , где |
|'t = |
In — |
j . |
|
|
|
Для сферической оболочки, находящейся под действием равномерного внешнего
давления, функция ф будет иметь структуру ф“ ф( ^ т - < 7 ^ > * ) ' При
мы, естественно, должны предполагать, что оболочка с момента возрастания нагрузки от нулевого до критического значения Р проходит безмоментное и симметричное момент-
ное состояния, последнее из которых при нагрузке Р «становится неустойчивым.
Если при исследовании того или иного явления эксперимент высту пает в качестве средства решения задачи, заменяющего аппарат мате матических средств, то выбор базы определяющих безразмерных пара метров, которые необходимо варьировать в эксперименте, во всех слу чаях должен быть подчинен основному критерию —требованию миниму ма объема необходимой экспериментальной работы. Выше были приве дены примеры, подтверждающие необходимость тщательного теоретиче ского анализа при выявлении таблицы определяющих параметров. Решение этого вопроса при выполнении эксперимента существенно об легчается, если теоретическое решение задачи известно, т. е. в рассмат риваемых задачах известной является формула критической нагрузки. Однако и здесь, если ставится задача экспериментальной проверки по лученного решения во всем диапазоне его применимости или задача самостоятельного экспериментального решения, неучет основного кри терия может приводить к неэкономному расходованию материальных средств. В математическом отношении во всех случаях содержание основного критерия, предъявляемого к эксперименту, эквивалентно за даче сведения к минимуму числа определяющих безразмерных пара метров, составляющих базу.
В качестве примера рассмотрим задачу устойчивости в малом замкнутой торои дальной оболочки, подвергающейся действию равномерно распределенного по всей по
верхности внешнего давления q. |
|
|
|
|
< |
|
Будем считать, что потеря устойчивости |
происходит |
по осесимметричной форме, |
||||
т. е. выпучины образуют кольцевые складки в осевом направлении |
(в направлении оси |
|||||
цилиндра, если представить тор развернутым в цилиндр). |
|
|
||||
Основные уравнения равновесия в перемещениях при этом будут 1 |
||||||
(1 - M )s in 0 |
d 2v |
dv |
k cos2 0 |
|
|
|
k |
* d02 |
- cos 0 ~dQ |
1 -£• fesin 0 |
v — v u sin 0 — |
||
1 |
k sin 0 |
dw |
dw |
cos 0 |
ДО-ф- |
|
“ |
k |
— v sin0 |
d0 |
1 _L.feein ft |
||
|
|
|
|
|
|
|
1 Эти уравнения, а также |
теоретическое |
решение |
задачи, приведены в моногра |
|||
фии [93]. |
|
|
|
|
|
|