книги / Нефтепромысловые машины и механизмы
..pdf
Мачта .МЭСН 15 х 15 снабжена двухмаршевой лестницей, а мачта МЭСН 22 х 25 — трехмаршевой. Мачта МЭСН 15 х 15 имеет спе циальную лестницу для подъема верхового рабочего в люльку*
Рис. 181. Мачта эксплуатационная МЭСН 15 X 15.
^ -- н и ж н я я плита; |
2 — люстра; 3 — оттяжка; 4 — ролик; |
5 — козлы; |
6 — крон- |
|
илок; 7 — верхняя |
плита; |
8 — палец для установки труб; |
9 — нога; Ю |
— попере- |
|
чипа; |
11 — лестница для верхнего рабочего. |
|
|
а в мачте МЭСН 22 х 25 для этой цели предназначена средняя пло
щадка Г-образной формы.
В табл. 40 приведены основные технические данные некоторых конструкций вышек и мачт. Мачту перевозят обычно к месту мон
Как будет видно из дальнейшего (§ 110), натяжения ходового и «мертвого» концов каната неодинаковы; при подъеме груза натяже ние ходового конца каната больше натяжения «мертвого» конца каната, а при спуске груза наоборот.
Величина |
Рх определяется по формуле (VI. 10), а величина Р м |
|
но формуле |
(VI. И), если подразумевать, что |
|
|
Q = |
Р « . |
Величины Р ти Р в определяют |
из соответствующих технических |
|
характеристик элементов талевой системы и вышки.
К горизонтальным нагрузкам, действующим на вышку, относятся ветровая нагрузка и горизонтальная составляющая от веса труб, установленных за палец (при применении так называемой новой технологии спуско-подъемных операций). Ветровая нагрузка на вышку зависит от географического района. Норму ветровых нагру зок определяют по «Техническим условиям расчета высоких сооруже ний на ветровую нагрузку» СН 40-58.
Для расчета вышки в рабочем состоянии (при подъеме или спуске груза) принимают скорость ветра v & 20 м/сек, учитывая, что спуско-подъемные работы ограничиваются 8 — 9 баллами.
Этой скорости соответствует расчетный скоростной напор ветра
<?р = =25 к Г / м 2.
Согласно ГОСТ 1451-42 на подъемные краны этот напор прини мают постоянным по высоте вышки. Прочность вышки в нерабочем состоянии, когда спуск или подъем груза не производят, проверяют на ураганный ветер. При этом расчетный скоростной напор ветра Ор принимают равным 84 кГ/м2. Ветровую нагрузку на вышку
определяют по формуле
?в = $ k Q vS , |
(V I. 1) |
где Qр — скоростной напор ветра, в соответствии с изложенным выше равен 25 или 84 кГ/м2\ S — площадь проекции вышки на плоскость, перпендикулярную к направлению ветра, в м2\ к — коэффициент лобового сопротивления (аэродинамический коэффициент) для про странственной фермы, определяемый в свою очередь из выражения
к = M l + Л).
где кф — коэффициент лобового сопротивления плоской фермы, зависящий от числа Рейнольдса Re; ц — коэффициент, учитываю щий влияние подветренной грани пространственной фермы, опреде ляемый по графику, приведенному в технических условиях СН 40-58 и зависящему от коэффициента сплошности или коэффициента ф
По формуле (VI. 1) можно найти Рв — общую ветровую нагрузку
р'
на трубы, а составляющая нагружающая вышку будет равна -у- .
Эту горизонтальную нагрузку прикладывают к соответствующему узлу вышки.
Расчет вышки на горизонтальную нагрузку
Определив по методу, указанному выше, горизонтальные нагруз ки на узлы вышки, можно определить усилия, возникающие в ее стержнях.
Вследствие того, что диагонали вышки имеют значительную длину и большую гибкость, а следовательно, не могут сопротивляться сжа тию, в расчет принимают только растянутые диагонали.
В результате решетка вышки становится статически определи мой системой и усилия в стержнях могут быть найдены методом гра фостатики, например при помощи диаграммы Кремоны или способом Риттера.
Рассмотрим в качестве примера расчет вышки ВЭМ-24 (рис. 183), пользуясь диаграммой Кремоны. Как известно, диаграмма Кремоны представляет собой многоугольник сил, построенный последователь но для всех внешних и внутренних сил фермы так, что силы, пере секающиеся в конструкции в одной точке, образуют на диаграмме замкнутый многоугольник. Для облегчения расчета правая опора вышки принята перемещающейся (рис. 183). Построение начинаем с определения реакции опор А и В. Для этого все действующие на узлы силы последовательно, начиная сверху, откладываем в масшта
бе по горизонтальной |
прямой, |
а затем находим расстояние h равно |
действующей горизонтальных сил до плоскости опор А В : |
||
|
h — |
2^ W i h i » |
где hi — расстояние |
любой силы Щ от плоскости опор. Проведя |
|
вертикаль ВО, а затем наклонную АО, находим направления реакций опор. Величину этих реакций находим графически, строя да силовом многоугольнике сил линии А'Р и Р В ', соответственно
параллельные АО и ВО.
Определение усилий в стержнях начинаем с верхней панели. На рис. 183 цифрами обозначаем стержни, а буквами треугольники решетки. Рассмотрим верхний треугольник. Сила wi действует на стержень 31, сжимая его. На верхнюю грань действует также сила
\рх давления на подветренную сторону. Сумма wi + wx замыкает треугольник сил 29—30; стержень 28 не несет нагрузки. Затем пере ходим к треугольнику fc, потом к треугольнику с и так далее. При переходе к каждой следующей панели в расчет вводим действующие
