книги / Неформованные огнеупоры. Т. 1 Общие вопросы технологии
.pdfРис. 4.59. Зависимость минимальной вязкости Т1т1п от показателей или Су(а) и См или п (б) для водных суспензий из каолина (7), нитрида кремния (2), периклаза (3), циркона (4), диоксида цирко ния (5), глинозема (6), синтетического муллита (7), динасового огнеупора (8), высокоглиноземистого шамота (9), кварцевого песка (10), кварцевого стекла с различным значением СКкр (11, 72); 13-15 — показатели Т|т1п, рассчитанные по уравнению (7) при значении Кр равном 8,5 и 2,5 соответственно
При построении зависимостей, показанных на рис. 4.59, ВКВС предельной концен трации постепенно разбавляли до различных значений Су с определением значений
Л•пил•
Характерно, что показатели К3определяются типом реологического поведения сус пензий, зависимым, в свою очередь, от природы твердой фазы ВКВС. Так, концентра ционная зависимость вязкости ВКВС основного и амфотерного составов [4.2], для которых характерно тиксотропное течение, описывается областью зависимости Т]^ = = / (п^ Ст) между кривыми 7 и 2, соответствующими К3= 8 и 5. Аналогичная зависи мость для ВКВС кислого и кислотно-амфотерного составов, характеризующихся дилатантным или тиксотропно-дилатантным течением [4.2], описывается областью рис. 4.59, б между кривыми 2 и 5, т.е. для этой группы ВКВС показатель К5находится в области 2,5-5,0.
Применительно к описанию концентрационной зависимости всех изученных сус пензий и, в частности, представленных на рис. 4.59, предложенное уравнение (4.20) является существенно более точным, чем предложенные другими авторами. К такому же выводу пришли и другие авторы. В частности, при изучении высококонцентриро ванных суспензий на основе соединений ТЮ, 2гВ2, М)С, Мо812 установлено [4.61, рис. 9], что уравнение (4.20) достаточно точно описывает зависимость = / (Си), тог да как проанализированные уравнения Майклса, Кургаева показали существенное от клонение реальных результатов от расчетных. Высокая точность (коэффициент кор реляции ~ 0,95) уравнения (4.20) показана и в работе [4.83] при изучении термоплас тичных суспензий 8Ю с различными составом дисперсионной среды и дисперснос тью твердой фазы.
Судя по последующим публикациям различных авторов, предложенное нами урав нение концентрационной зависимости вязкости в настоящее время уже достаточно широко признано. Под наименованием “уравнения Пивинского” оно приведено, про-
Г|, Пас
Рис. 4.60. Зависимости г(Р) (а) и Т1(Р) (б) для ВКВС |
Рис. 4.61. Зависимость Т1(ё) (а) для ВКВС |
новоселковского кварцевого песка с рН 4,4 при зна |
кварцевого стекла при значениях Су = |
чениях Су = 0,70 (7); 0,735 (2); 0,745 (3); 0,78 (4); |
= 0,825 (7); 0,79 (2); 0,75 (3); и зависимость |
0,79 (5); 0,8 (б) и ц(Сг) (в) при значениях Р = 15 (7) |
Л(СК) (б) при значениях ё = 0,5 с"1(4)\ 40 |
и 150 Па (8) |
(5); 150 (б) |
анализировано, а в ряде случаев и экспериментально проверено в целом ряде публи каций, включая и учебную литературу, например [4.55,4.74,4.84].
4.11.2. Влияние аномалии реологического поведения
на характ ер концент рационной зависимост и вязкост и
Степень концентрации суспензий при прочих равных условиях (дисперсность и форма частиц, стабилизация) является основным фактором, определяющим как их структуру, так и характер реологического поведения. В области сравнительно низких значений Сусуспензии являются бесструктурными, проявляя ньютоновский характер течения. По мере же роста Су суспензии переходят в структурированные (неньюто новские). Характерной величиной при этом является граничное значение концентра ции СУг[4.2], при котором система от ньютоновского течения переходит к аномально му (или наоборот, при разбавлении). Для предельно концентрированных и характери зующихся повышенным (до 0,88-0,90) значением СУкрсуспензий кварцевого стекла и кварцевого песка ньютоновская вязкость проявляется при очень высоком значении СУг= 0,70-0,75 (рис. 4.60,4.61).
Для суспензий же глин определенной дисперсности аномалии вязкости проявляют ся уже при значении Су= 0,05—0,1.
Характер как концентрированной зависимости г\ т а к и реологических кри вых для дилатантных систем ниже показан на примере ВКВС кварцевого песка (рис. 4.60). Суспензии с показателем Су> 0,78 (кривые 4-6) характеризуются дилатансией с переходом в твердофазное состояние (гл. 5). В этой области Су между кри
выми 7 и 8, соответствующим вязкости при низком (кривая 7) и высоком (кривая 5) напряжениях сдвига Р отмечается большая разница, которая закономерно возрастает
сувеличением концентрации. Так, при значении Су=0,79 вязкость для кривой 8 почти
вдесять раз превышает таковую для кривой 7. При значении Ск~ 0,71 кривые 7 и 8 сливаются, что свидетельствует об отсутствии дилатансии в области концентраций ниже этого граничного значения СУг.
Зависимость = / (Су) на примере тиксотропно-дилатантной суспензии кварцевого стекла показана на рис. 4.61. Если при максимальной концентрации (кривая /) сус пензия характеризуется как тиксотропно-дилатантная, то уже при Су- 0,79— тиксот ропная (кривая 2), а 0,75 — ньютоновская (3). В области максимальных значений Су отмечается большая разница показателей р, определенной при различных значениях скорости сдвига ё (кривая 4-6). При этом минимальные значения соответствуют вязкости ч\1(Ропределенной при ё = 40 с-1 (кривая 5). Этой скорости сдвига соответ ствует переход тиксотропного течения в дилатантный. Из анализа кривых 4-6 следу ет, что дилатантные свойства для данной системы отмечаются при С > 0,79, а при Су<0,76 уже характерно ньютоновское течение (слияние кривых 4-6).
Характер концентрационной зависимости вязкости дисперсных систем с тиксотроп ным характером течения по данным [4.31] проиллюстрирован на примере суспензии высокоглиноземистого цемента (рис. 4.62).
Если кривая 6 (рис. 4.62) характеризует вязкость неразрушенной тиксотропной струк туры, то кривая 7 соответствует вязкости разрушенной тиксотропной структуры, Т]т (гл. 3), достигаемой в данном случае при значении ё = 430 с"1. Из рис. 4.62 (кривые 1- 5) следует, что по мере повышения Сусущественно повышается скорость сдвига, со ответствующая вязкости разрушенной тиксотропной структуры. В отличие от ранее рассмотренных систем (рис. 4.60,4.61), значение граничной концентрации СУгв дан ном случае ниже 0,30.
Рассмотренные существенные отличия показателей вязкости суспензии для случаев определения последних при различных ё и Р (рис. 4.60-4.62) обусловлены следую щим. Как было показано в этой главе, определяющим в зависимости г\ = / (Ск) являет ся показатель содержания кинетически свободной дисперсионной среды в системе
Рис. 4.62. Зависимость эффективной вязкости т) от скорости сдвига в для водных суспензий высоко глиноземистого цемента с высокой долей твердой фазы 1— 0,30; 2 — 0,40; 3 — 0,45; 4 — 0,475; 5 — 0,5, а также зависимость т) от Су при значениях в: б— 1с"‘; 7— 430 с"1
Сцг До сих пор он рассматривался как присущий системе в условном статическом состоянии, характеризуемом образованием отливки при определении СУсг[4.2]. Одна ко в процессе течения структурированных тиксотропных или структурирующихся при течении (дилатантных) ВКВС происходит перераспределение различных категорий дисперсионной среды, в связи с чем закономерности течения определяются динами ческими показателями Спг
В процессе течения тиксотропных ВКВС при значениях Р (или ё), соответствующих разрушенным структурам, пространственный каркас разрушается на агрегаты — ки нетические единицы течения. Это разрушение, а также ориентация частиц сопровож даются высвобождением определенной доли иммобилизованной (кинетически свя занной) дисперсионной среды, первоначально обуславливающей высокие показатели г| в области низких Р (или в). Указанная особенность объясняет, например, эффект получения более плотного материала вибролитьем (по сравнению с литьем) из тик сотропных ВКВС.
В случае же дилатантных систем характерно обратное явление — уменьшение С1Пв области высоких значений Р (или в) вследствие “разрыхления” плотной упаковки, присущей таким системам в состоянии покоя или течения при низких Р. Это и обус лавливает непропорционально высокие значения Т] в области высоких Су для дила тантных систем. Таким образом, при течении для тиксотропных систем значение Ст возрастает, а для дилатантных— уменьшается. Для тиксотропно-дилатантных систем на первом (тиксотропном) этапе отмечается увеличение С1П, а на втором (дилатантном) — его уменьшение. Если анализировать аномалии вязкости дисперсных систем в рассмотренном здесь аспекте, то последние можно объяснить или динамическим разжижением (в случае тиксотропии), или динамическим загущением (в случае дилатансии) [4.2].
4.11.3. Влияние зернист ого заполнит еля
на вязкост ь наполненны х суспензий
На основе ВКВС с зернистым заполнителем получают формовочные системы для изготовления литых и вибролитых огнеупорных бетонов — керамобетонов. Для та ких систем важными параметрами являются состав (заполнитель и вяжущая суспен зия могут иметь как однородный, так и разнородный химический состав), соотноше ние размеров частиц заполнителя и суспензии, исходная концентрация ВКВС Ср объем ная доля заполнителя в системе СКз, общая концентрация наполненной системы СИи и др. Введение заполнителя увеличивает исходную концентрацию суспензии в соответ ствии с соотношением:
с* шС»+0-с^сг |
(4.21) |
При рассмотрении реологических свойств этих систем, кроме обычной характерис тики вязкости 1)ацелесообразно, как это показано в работе [4.43], пользоваться и отно сительным ее показателем Т)^. Относительная вязкость в этом случае показывает от ношение вязкости наполненной системы т^н к исходной т^для суспензии:
’С - Ъ Ч - |
(4-22) |
В результате детальных исследований ВКВС кислого, кислотно-амфотерного и ос новного составов было установлено, что характер реологического поведения напол ненных систем определяется преимущественно таковым для исходной ВКВС. Введе ние зернистого заполнителя может усиливать или ослаблять аномалию вязкости, но не изменять ее характер.
Отличительной способностью рассматриваемых в этой главе высоконаполненных дисперсных систем на основе ВКВС является их способность к течению даже при незначительных напряжениях сдвига, в частности, при действии такого относительно слабого гравитационного поля, как поле тяжести. Это позволяет получать саморастекающиеся керамобетоны с низкими показателями влажности [4.31].
Анализируемые наполненные системы, характеризующиеся значительным разрывом дисперсности исходной ВКВС и вводимого в нее зернистого заполни теля. Для удобства рассмотрения их реологических свойств по аналогии с закономер ностями, рассмотренными в этой главе для суспензий, исходную ВКВС предложено [4.85] условно считать дисперсионной средой, а заполнитель — дисперсной фазой. При этом, подобно понятиям критической СУкри относительной пуконцентраций сус пензии для случая наполненных систем, под аналогичными понятиями для СК(ср3 за полнителя принимается критическая его концентрация, а для пу — отношение СуV СУк\ Показатель СИкр3 показывает предельно достижимую объемную долю заполните ля в наполненной системе и определяется тремя основными факторами: плотностью его упаковки в насыпном виде Куп3, вязкостным коэффициентом К , показателем влия ния полидисперсности К^т, т.е.
Значение определяется экспериментально, показатель К уменьшается с ростом вязкости и находится в пределах 0,80-0,95, а показатель КЛтувеличивается с крупно стью заполнителя и находится в пределах 0,80-0,98 (значения Кц, К^топределяются эмпирически). С учетом принятых допущений уравнение, связывающее основные переменные, определяющие вязкость наполненных систем, по аналогии с уравнением (4.20) можно представить в виде:
/42
1+ |
к 3с Уз |
(4.23) |
|
чУ
Как и в случае исходных ВКВС, основным фактором, определяющим вязкость на полненных систем, является содержание в них кинетически свободной дисперсион ной среды (в данном случае суспензии С/:
С ; = 1 - С , / С ^ = 1 - ^ . |
(4.24) |
Правомочность уравнения (4.23) подтверждается данными рис. 4.63, где в зависи мости-от двух факторов при равных С^ отмечаются существенно отличные значения т]^. Последние, однако, относительно к показателям пу совпадают.
П«24 |
Рис. 4.63. Влияние на относительную вязкость: г|отн |
|
|
(а) ВКВС приокского песка для Су = 0,70; |
= |
= 0,2+0,375 мм (7); Су = 0,70; <7 = 0,4+0,63 мм (2); Су « 0,67; Л = 0,2+0,375 мм (3) и зависимость т)тн от отно сительного содержания заполнителя лИ1(б)
Кривым 7,2 и 5 на рис. 4.63 соответствуют следующие значения показателей: /Г = 0,59; 0,58; 0,59; = 0,84; 0,84; 0,92; Кёт= 0,85; 0,95; 0,85; а СУкр' = 0,42; 0,46; 0,47 соответственно.
Для тиксотропных наполненных систем, в отличие от дилатантных, по мере роста Р или ёаномалии вязкости уменьшаются. Обусловлено это тем же механизмом — повы шенной скоростью течения суспензии в зазорах заполнителя и, вследствие этого, бо лее высокой степенью тиксотропного разрушения жидкой фазы (суспензии) при рав ных значениях ё по сравнению с исходной суспензией (дисперсионной средой напол ненной системы).
Из рис. 4.64 видно, что вязкость ВКВС периклаза [4.85] при введении заполнителя закономерно возрастает при всех значениях напряжения сдвига Р.
Но если при низких значениях Р, соответствующих вязкости неразрушенной тик сотропной структуры Г10 увеличение Т1 незначительно, то изменение вязкости разру шенной тиксотропной структуры Т|/п весьма существенно. Так, для кривых 5 и 7 (мак симально наполненная система и исходная суспензия) соотношение Ло'/!^5 составляет 1,45, а Цт'/1\т5— 11,5. Рассмотренная закономерность технологически весьма полез-
Рнс. 4.64. Зависимость вязкости Т1(Р) (а) ВКВС периклаза (дисперсионная среда — 5 %-ный раствор НС1:5 = 6460 см2/г; Су = 0,40) (7) после введения полидисперсного периклаза (</ = 0,04+0,63 мкм) при Си = 0,28 (2); 0,37 (3); 0,41 (4)\ 0,45 (5) и зависимости г\тн(6) и напряжения сдвига Р , соответ ствующего идеально разрушенной тиксотропной структуре (7) наполненной суспензии от значения
С* (б)
Рис. 4.65. Зависимость 1^(6) наполненных суспензий с исходной С^ равной 0,66 (а) и 0,64 (б) при СИ1, равной 0,1 (У); 0,2 (2); 0,3 (3) и 0,4 (4)
на, так как позволяет осуществлять высокую степень наполнения формовочной сис темы без потери текучести, определяемой прежде всего вязкостью при низких значе ниях Р или ё.
Как следует из уравнения (4.23), существенным фактором, определяющим вязкость наполненной дисперсной системы, является вязкость исходной суспензии — диспер сионной среды т^. Последнее следует из данных рис. 4.65 — где показана зависи мость эффективной вязкости наполненных систем (ВКВС муллита + заполнитель из 51С) по данным [4.87].
Из рисунка видно, что для случая исходной суспензии с большей объемной концен трацией (и, соответственно, вязкостью) при всех значениях содержания заполнителя характерны повышенные значения Г|эф (рис. 4.65, а) по сравнению с менее концентри рованной исходной суспензией (рис. 4.65, б). Особенно это проявляется в области зна чений ё, соответствующих дилатантному течению. Так для кривых 3,4 (рис. 4.65, а) Т]эфпри значениях ё = 80 с"1примерно в 2 раза превышает таковую для рис. 4.65, б.
Рассмотренная закономерность следует также из данных рис. 4.66, где для тех же систем показана зависимость г ц = /(С Кз) при средних значениях ё.
Рис. 4.66. Зависимость Г|5фот Си для наполнен |
Рис. 4.67. Зависимость Т1отн от |
для наполнен |
ных систем на основе суспензий муллитового |
ных систем на основе суспензий муллитового |
|
состава с исходным значением Ср равным 0,66 |
состава с исходным значением Ср равным 0,66 |
|
(У) и 0,64 (2) |
(У) и 0,64 (2) |
|
Рис. 4.68. Взаимосвязь растекаемости бетонных смесей с показателем Рк (а) и т) матричных суспен зий для их получения (б); значения г| проанализированы при значении е = 51 с
Видно, что по мере повышения СИз разница между кривыми 1 и 2 возрастает. В то же время в случае сопоставления показателей относительной вязкости для сравнивае мых наполненных систем существенной разницы показателей Т]отн не отмечается (рис. 4.67).
Таким образом, относительный “загущающий” эффект вводимого заполнителя для исходных суспензий с различной вязкостью сопоставим.
Рассмотренные дисперсные системы с зернистым заполнителем весьма широко при меняют при получении саморастекающихся огнеупорных бетонов [4.31]. С учетом того, что максимальный диаметр зерен заполнителя, как правило, достигает 7-10 мм, анализ реологических свойств подобных формованных систем, характеризующихся значением Судо 0,85-0,90, при помощи обычных методов и приборов (гл. 2) затруд нен или невозможен. В этой связи применяют специфические приборы и методы, ко торые характерны для технологии обычных бетонов. В частности, показатель расте каемости (или саморастекаемости) бетонной смеси определяется по модифицирован ному методу конуса, а вибротекучесть — при помощи установок, описанных в рабо тах [4.9, 4.10].
При изучении саморастекающихся бетонов различных составов установлено [4.88], что реологические свойства наполненных систем (бетонной смеси) в первую очередь определяются реологическими свойствами ее вяжущей (матричной) фазы, представ ляющей собой высококонцентрированную структурированную дисперсную систему.
Исходя из данных, показанных на рис. 4.68, а, следует, что существенное уменьше ние текучести бетонных смесей отмечается в том случае, когда значение Ркматрич ных суспензий для их получения превышает 3,5 Па.
Аналогичным образом на растекаемость бетонной смеси влияет вязкость матрич ной суспензии (рис. 4.68, б), существенное уменьшение растекаемости бетонных сме сей отмечается в том случае, когда вязкость суспензии для их получения превышает 400 МПа-с.
Из изложенного очевидно, что важнейшим показателем рассматриваемых дисперс ных систем является их объемная концентрация. В технологическом аспекте исклю чительное значение этого фактора объясняется тем, что на последующих стадиях пе реработки дисперсных систем он в наибольшей степени определяет физико-механи ческие, а в конечном итоге и эксплуатационные характеристики соответствующих материалов.
4.12.Библиографический список к главе 4
4.1.Ливийский Ю. Е. Реология дилатантных и тиксотропных дисперсных систем. — С.-Пб.: Изд-во СПбГТИ (ТУ), 2001. — 174 с.
4.2.Ливийский Ю. Е. Керамические вяжущие и керамобетоны. — М.: Металлургия, 1990. — 274 с.
4.3.Ливийский Ю. Е. Новые огнеупорные бетоны. — Белгород: Изд-во БелГТАСМ, 1996. — 148 с.
4.4.Рейнер М. Деформация и течение / Пер. с англ. — М.: Нефтегортопиздат, 1963. — 381 с.
4.5.Овчинников Л. Ф. Виброреология. — Киев: Наукова думка, 1983. — 271 с.
4.6.Урьев Н, Б. Физико-химические основы технологии дисперсных систем и материалов. — М.: Химия, 1988. — 256 с.
4.7. Каплан Ф. С., Ливийский Ю. Е. Реологические и коллоидно-химические свойства керами ческих дисперсных систем // Химия и технология силикатных и тугоплавких неметаллических материалов. — Л.: Наука, 1989. — С. 125-141.
4.8. Ливийский Ю. Е. Огнеупорные бетоны нового поколения. Коллоидно-химический аспект технологии // Огнеупоры. 1994. № 1. С. 4-12.
4.9. Ливийский Ю. Е. Огнеупорные бетоны нового поколения. Реологический аспект техноло гии // Огнеупоры. 1994. № 4. С. 6-15.
4.10. Ливийский Ю. Е. Огнеупорные бетоны нового поколения. Виброреология. Вибрацион ные методы уплотнения и формования // Огнеупоры. 1994. № 7. С. 2-11.
4.11. Пивинский Ю. Е. Основные положения реологии дисперсных систем // Огнеупоры. 199...
4.12. Пивинский Ю. Е. Дисперсные системы, методы исследования и оценки их реологичес
ких свойств/ / Огнеупоры. 1995. №12. С. 11-19.
4.13.Пивинский Ю. Е. Тиксотропия и классификация тиксотропных систем // Огнеупоры и техническая керамика. 1996. № 1. С. 14-20.
4.14.Ливийский Ю, Е. Тиксотропные системы и факторы, определяющие их свойства // Огне упоры и техническая керамика. 1996. № 10. С. 9-16.
4.15.Пивинский Ю, Е, Дилатансия, классификация и типы дилатантных систем // Огнеупоры
и техническая керамика. 1997. № 2. С. 8-16.
4.16.Пивинский Ю. Е. Дилатантные системы и факторы, определяющие их свойства // Огне упоры и техническая керамика. 1997. № 4. С. 2-14.
4.17.Пивинский Ю, Е., Дороганов Е. А. Полидисперсность и дилатансия ВКВС смешанного
состава // Огнеупоры и техническая керамика. 1998. № 11. С. 24-27.
4.18.Пивинский Ю. Е. Дисперсные системы со сложным характером течения // Огнеупоры и техническая керамика. 1998. № 12. С. 2-8.
4.19.Пивинский Ю. Е., Дороганов Е. А,, Реологические свойства пластифицированных ВКВС
кремнеземистого состава // Огнеупоры и техническая керамика. 1999. № 5. С. 23-26.
4.20.Дороганов Е. А., Пивинский Ю. Е. Выбор уравнения течения ВКВС смешанного состава // Огнеупоры и техническая керамика. 2001. № 2. С. 9-15.
4.21.МШан А. СиИеггег С. А., МеЮ М. /. е( а1 А §т§ ВеЬауюг оГ А1итта Са5(т§ ЗПр //
Атег.Сегат. Зое. Ви11. 2000. N 5. Р. 64-68.
4.22. ОИуеЬа /. /?., 8ери1уейа Р., РапМ/еШ V. С. ЭеЯоссЫабоп оГ А120 3 - 5Ю Зизрепзюпз // Атег.Сегат. Зое. Ви11. 2001. V. 80. N 2. Р. 47-53.
4.23.1ппосетШМ\ Л., 8(ийаг1А. Я., РИ е^Я . С., РапМ/еШ V, С. Нош РЗО А(Гес1з РегтеаЬПйу оГСаз^аЫез //А тег.Сегат. Зое. Ви11. 2001. N 5. Р. 31-36.
4.24. РИе8& Я. (7., 81ийаггА. /?., РапМ/еШ V, С. Нош М1хт§ АЯес1з 1Ье ЯЬео1о§у оГЯеГгаШогу Саз1аЫез. Раг! 1 // Атег.Сегат. Зое. Ви11. 2001. V. 80. N 6. Р. 27-31. РаП 2 // Атег.Сегат. Зое. Ви11. 2001. V. 80. N 7. Р. 38-42.
4.25.РИе8 §1 К. С., РапйоЦеШ У. С. ЯЬео1о§у ап<1 Рагбс1е-31ге П1$1пЬи(юп оГРишраЫе ЯеГгас!огу Са$(аЫе$ // Ашег.Сегаш. Зое. Ви11. 2001. V. 80. N 10. Р. 52-57.
4.26.ЗшйаПА. Я., Р И е^Я . С., РапйоЩИ V. С, Са11оЗ. №§Ь-А1иш1па Ми1пГипсПопа1 ЯеГгасЮгу
СазиЫез // Ашег.Сегаш. Зое. Ви11. 2001. V. 80. N 11. Р. 34-40.
4.27.Бапкагапагауапапе К., 5т$к Р. ЯЬео1об1са1 апс! РЬуз1са1 Ргорегбез оГ 5е1Г-Р1о\у Саз1аЫез СоШашшз Ро1ургору1епе ПЪге // 1п1егсегат. 2002. V. 51. N 1. Р. 52-55.
4.28.ОПе%аЕ Б., РИе&рЯ. С., БшйапА. К., РапйоЩИ V. С. Л>3 А ^зсозку-РгесИсНуе Рагате1ег
// Ашег.Сегаш. Зое. Ви11. 2002. N 1. Р. 44-52.
4.29.БшйапА. К., РапМ/еШ V. С 01зрегзап1з Гог Н^Ь-АЫ тта Саз1аЫез // Ашег.Сегаш. Зое. Ви11. 2002. N 4. Р. 36-^4.
4.30.РИев&К. С.,8ш<1апА. /?., 1ппосепйт М. /)., Рап(!о1/еШ И С. Н1§Ь-РегГогтапсе КеГгас1огу
Саз1аЫез // Ашег.Сегаш. Зое. Ви11. 2002. V. 81. N 6. Р. 37-42.
4.31.Ливийский Ю. Е. Огнеупоры XXI века. — Белгород: Изд-во БелГТАСМ, 1999. — 150 с.
4.32.Ливийский Ю. Е. Изучение вибрационного формования керамобетонов. Формовочные си стемы и основные закономерности процесса // Огнеупоры. 1993. № 6. С. 8-14.
4.33.Дерягин Б. А , Чураев Н. А , Муллер А Л/. Поверхностные силы. — М.: Наука, 1987. —
399 с.
4.^34. Дерягин Б. А Теория устойчивости коллоидов и тонких пленок. — М.: Наука, 1986. — 205 с.
4.35.Вода в дисперсных системах / Под ред. Б. В»Дерягина, Ф.Д. Овчарепко, Л. А. Чураева.
— М.: Химия, 1989. — 286 с.
4.36.Поверхностные пленки воды в дисперсных структурах / Под ред. Е.Д. Щукина. — М:
Изд-во МГУ, 1988. — 279 с.
4.37.Осипов В. И. Природа прочностных и деформационных свойств глинистых пород. — М.: Изд-во МГУ, 1979. — 322 с.
4.38.Тарасевич Ю. И., Овчаренко Ф.Д. Адсорбенты, их получение, свойства и применение.
—Л.: Наука, 1978.— 186с.
4.39.Связанная вода в дисперсных системах. Вып. 4 / Под ред. А Ф. Киселева, В. И. Квиливидзе, Р. И. Злочевской. — М.: Изд-во МГУ, 1977. — 215 с.
4.40.Ефремов И. Ф. Периодические коллоидные структуры. — Л.: Химия, 1971. — 190 с.
4.41.Каплан Ф. С , Ливийский Ю. Е., Сапрыкин А. Н. Об особенностях дилатантного упроч нения дисперсий кварцевого стекла // Коллоидный журнал. 1989. № 6. С. 1092-1098.
4.42.Фролов Ю. Г. Курс коллоидной химии. Поверхностные явления и дисперсные системы.
— М.: Химия, 1982. — 40 с.
4.43.Симонов М. 3. Основы технологии легких бетонов. — М.: Стройиздат, 1973. — 584 с.
4.44.Лыков А. В. Теория сушки. Изд. 2-е. — М.: Энергия, 1968. — 470 с.
4.45.Ахвердов И. Н. Основы физики бетона. — М.: Стройиздат, 1981. — 464 с.
4.46.Чернобережский Ю. М., Гирфанова Т. Ф.,ЛабунецП. М. и др. Оценка толщины гранич ных слоев по данным устойчивости и агрегации частиц в водном золе кварца // Поверхностные силы в тонких пленках. — М.: Наука, 1979. — С. 67-71.
4.47.Баженов Ю. М. Технология бетона. — М.: Высшая школа, 1978. — 454 с.
4.48.Злочевская Р. И. Связанная вода в глинистых грунтах. — М.: Изд-во МГУ, 1969. — 175 с.
4.49.Тарасевич Ю. И, Природные сорбенты в процессах очистки воды. — Киев: Наукова дум ка, 1981. — 207 с.
4.50.Батраков В. Г. Модифицированные бетоны. Теория и практика. Изд. 2-е. — М.: 1998. — 768 с.
4.51.УрьевН. Б., Иванов Я. П. Струкгурообразование и реология неорганических дисперсных систем и материалов. — София: Изд-во Болг. Акад. Наук, 1991. — 210 с.
4.52.Урьев Н. Б. Высококонцентрированные дисперсные системы. — М.: Химия, 1980. — 319с.