книги из ГПНТБ / Воронков Э.Н. Основы проектирования усилительных и импульсных схем на транзисторах учеб. пособие [для сред. спец. учеб. заведений]
.pdf13. Определяются значения резисторов делителя /% и RA- Ток через делитель должен более чем на порядок превосходить ток транзистора сравнивающего каскада и, как правило, составляет не более 10% от максимального тока нагрузки. Задавшись в со ответствии с этими соображениями значением тока через дели
тель /дел, рассчитаем общее |
сопротивление |
делителя |
||||||||
R3 —(—/?4 = |
и |
|
Напряжение на |
резисторе |
RA определяется |
|||||
— -. |
|
|||||||||
из |
|
/дел |
|
Ѵт = Uou+ £Аз.эз= Va= Von, где |
t/G.a3 — напряже |
|||||
соотношения |
|
|||||||||
ние между базой и эмиттером транзистора 7% Так |
как /G.a<C/0n> |
|||||||||
то |
его |
величиной |
пренебрегаем. |
Ввиду |
того, |
что |
/э^>/ізз, |
|||
TO |
R. = |
и. |
а |
R. |
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14. Определяется Rs. Величина его должна обеспечивать ре |
|||||||||
жим стабилитрона. Оптимальный ток через |
стабилитрон равен |
|||||||||
примерно 5 мА. Тогда |
/?5= |
• |
|
|
|
|
15. Рассчитать коэффициент стабилизации Кс и выходное сопротивление стабилизатора Rvых на основании параметров выбранных транзисторов:
|
|
К ■ |
f o r K i r K 2 |
|
Гэкп |
|
|
г экв (г К'1 + |
г к2) |
ßlp2-Рз |
|
|
|
|
|||
где гэкВ—гэ |
гбз4" Ргзз; |
|
|
||
|
Гд — сопротивление диода; |
|
|||
7 - б з |
и Г э з — |
сопротивление базы и эмиттера транзистора Г 3 ; |
|||
гК1 и гк2 — сопротивление коллектора транзистора Т\ и Гг; |
|||||
ßi, |
Рг, ß3 — коэффициенты |
усиления |
по току транзисторов |
Ть Тг, Tz-
Если полученные значения К и Rnых не удовлетворяют по ставленным условиям, то необходимо включить дополнительные каскады усилителей постоянного тока или выбрать другие типы транзисторов.
Г л а в а VII
МОЩНЫЕ УСИЛИТЕЛЬНЫЕ КАСКАДЫ
§ 7. I. ОСОБЕННОСТИ ВЫХОДНЫХ КАСКАДОВ
Мощные каскады обычно применяют на выходе усилителя, когда мощность усиленного сигнала достигла значительной величины. В мощных каскадах, как правило, мощность, рассеиваемая в транзисторе при прохождении сигнала, становится сравнимой с допустимой мощностью рассеивания. Поскольку выходные кас кады работают со значительным потреблением энергии, помимо усилительных характеристик каскада, о которых говорилось раньше, важное значение приобретает его экономичность. Коэф фициент полезного действия является одной из основных харак теристик выходного каскада.
При проектировании мощных каскадов одной из основных задач является обеспечение заданной мощности в нагрузке при допустимых коэффициентах частотных и нелинейных искажений.
Мощные каскады работают при высоких уровнях сигнала, поэтому на форме сигнала сильно сказывается нелинейность ста тических характеристик.
В мощных усилительных каскадах используют все три схемы включения транзистора, причем схему с ОБ используют значи тельно чаще, чем в малосигнальных усилителях. Объясняется это тем, что выходные характеристики схемы с ОБ обладают значительно большей линейностью по сравнению с другими схе мами включения. К достоинствам схемы с ОБ следует отнести также более высокие допустимые напряжения коллектора по сравнению со схемой с ОЭ, т. е. на выходе схемы с ОБ можно получить большую амплитуду сигнала. Немаловажное значение имеет и большая тепловая стабильность каскадов с ОБ, по скольку стабилизация мощных каскадов сопротивлениями за труднена из-за больших потерь в цепях стабилизации.
Транзисторные мощные каскады, как и ламповые, могут быть однотактными и двухтактными. Транзисторы могут рабо тать в режиме класса А, когда рабочая точка находится в актив ной области, и класса В, когда рабочая точка лежит на границе между активной областью и областью отсечки. Для уменьше ния нелинейных искажений иногда используют класс AB, в кото ром рабочая точка смещается в активную область, но так, что напряжение Ек—Пк-сП к т , где UKm — максимальная амплитуда сигнала.
Для межкаскадной связи и связи с нагрузкой в мощных кас кадах применяют преимущественно трансформаторы, позволяю щие получить максимальное усиление по мощности при мини мальных потерях в элементах связи.
91
§ 7. 2. ОДНОТАКТНЫЕ КАСКАДЫ КЛАССА А
Схема выходного каскада, работающего в режиме класса А, приведена на рис. 7.1. На рис. 7.2 показано семейство коллек торных характеристик транзистора. Точка покоя А расположена на пересечении статической R и динамической jR„ линий на грузки. Сопротивление статической нагрузки определяется сопро тивлением постоянному току первичной обмотки трансформатора. Поскольку это сопротивление мало (часто его можно считать
Рис. 7.1. Схема трансформатор- |
Рис. |
7.2. Положение |
рабочей точ |
|
ного выходного каскада класса А |
ки |
на |
нагрузочной |
прямой при |
|
работе |
транзистора |
в режиме |
|
|
|
|
класса А |
равным нулю), линия статической нагрузки идет почти па-
раллельно оси токов. Сопротивление /?„'=——, |
пересчитанное |
|
rß |
|
нагрузки |
к первичной обмотке, — приведенное сопротивление |
||
по переменному сигналу. |
будет |
переме |
При прохождении сигнала рабочая точка |
||
щаться по динамической линии нагрузки и при |
максимальной |
амплитуде сигнала напряжение на коллекторе может в два раза превысить напряжение питания. Поэтому для трансформаторных каскадов с большим размахом амплитуды предельно допустимое напряжение коллектора должно более чем в два раза превы шать напряжение питания Ек.
Схема на рис. 7.1 принципиально ничем не отличается от трансформаторного каскада на рис. 5.1, а поэтому расчет ее па раметров (Ки и Кі) можно производить по формулам (4.25) и (4.28), использовав вместо малосигнальных усредненные пара метры, определенные непосредственно по статическим характери стикам транзистора.
92
Рассмотрим основные соотношения, характеризующие эконо мичность каскада. Мощность, потребляемая усилительным кас кадом от источника питания, расходуется в выходной и входной цепях транзистора. Мощность, расходуемая во входной цепи, обычно незначительна и в большинстве случаев ею можно пре небречь. Тогда можно считать, что мощность, потребляемая от источника питания, рассеивается в коллекторной цепи транзи стора и нагрузке. Поскольку активное сопротивление трансфор матора невелико, им можно пренебречь. Тогда можно считать, что мощность, потребляемая от источника питания, рассеивается в коллекторной цепи транзистора и нагрузке. Поскольку актив ное сопротивление трансформатора невелико, им можно пре небречь, и в нагрузке транзистора будет выделяться только мощность сигнала. В этом случае мгновенное значение мощно сти в приведенной нагрузке
/ |
“к2 |
(7. |
1) |
|
|
|
|||
и действующее |
|
|
|
|
р , _ |
Ulm |
(7.2) |
||
К |
2/?„' |
|||
|
|
Мощность, рассеиваемая в транзисторе при отсутствии сигнала,
РтО ' |
E t L |
£к2 |
(7.3) |
|
Rn' |
Rn' |
|||
|
|
где Uа — коллекторное напряжение в точке А.
При прохождении сигнала мгновенная и действующая мощ ности, выделяемые в коллекторной цепи транзистора, будут соот ветственно равны
|
Рт |
£2 |
Ц 2 |
|
(7.4) |
|
Rn |
R» |
’ |
||
|
|
|
|||
р 1 |
— Е2 |
U\m |
|
(7.5) |
|
Г |
|
Ли' |
2/?„' |
|
|
|
|
|
|
||
Общая потребляемая |
мгновенная мощность |
с учетом фор- |
|||
мул (7.1) и (7.4) будет |
|
|
|
|
|
|
|
|
р2 |
, |
(7.6) |
Р = P n + P l = J T |
|||||
а эффективная мощность из (7.2) |
и (7.5) |
|
|||
Р = Ри' + Рг= Е р - . |
(7.7) |
||||
|
|
|
|
|
^3 |
Коэффициент полезного действия каскада, равный отношению эффективной мощности, выделяемой в нагрузке, к общей мощ ности, потребляемой от источника питания,
Р„ _ |
''ІтрАі' |
(7 .8 ) |
|
р ~~ |
р |
||
|
|||
где г)тр — коэффициент полезного действия трансформатора. |
|||
Если считать, что в трансформаторе |
нет потерь (т|тр= 1), |
||
то, когда амплитуда сигнала достигает Е, |
КПД каскада будет |
50% (это предельно возможный КПД для каскадов данного
типа). Следует отметить, что |
максимальная мощность, |
рассеи |
|
ваемая на транзисторе, в два раза |
превосходит максимальную |
||
мощность, выделяемую в нагрузке |
(при ПК7П= £ ): |
|
|
£т.м акс |
__ |
Е __ 2 |
t'j m |
Т ’н.макс |
Е2/2Р |
|
поэтому транзисторы для трансформаторного каскада в классе А необходимо выбирать с предельно допустимой мощностью рас сеивания, не менее чем в два раза превышающей максимальную мощность в нагрузке.
Мощные выходные каскады вносят большие нелинейные иска жения сигнала. К основным причинам нелинейных искажений можно отнести следующие:
1)нелинейность входной характеристики;
2)уменьшение коэффициента усиления транзистора по току
сувеличением тока коллектора (эмиттера);
3)нелинейность выходных характеристик транзистора;
4)искажения, связанные с нелинейной зависимостью магнит ного потока от напряженности магнитного поля.
Значительные искажения могут возникать во входной цепи транзистора. Предположим, что на входе транзистора задано синусоидальное входное напряжение (рис. 7.3), источником которого служит генератор с низким сопротивлением. Тогда вход ной ток окажется сильно искаженным (нижняя полуволна будет сжата), эти искажения передадутся в выходную цепь, поскольку коллекторный ток пропорционален базовому.
Если во входную цепь транзистора подавать синусоидальный ток, источником которого служит генератор с высоким внутрен ним сопротивлением, то поскольку коллекторный ток пропорцио нален базовому, он будет тоже синусоидальным, несмотря на то, что входное напряжение будет искажено. Отсюда можно сде лать вывод, что с увеличением сопротивления генератора сиг нала нелинейные искажения уменьшаются за счет улучшения формы входного тока. Однако в мощном усилительном каскаде
сувеличением сопротивления генератора увеличиваются потери мощности во входной цепи и общее усиление снижается.
94
Уменьшение ß (или а) при возрастании тока коллектора при водит к нелинейности переходной характеристики и связанным с этим искажением (рис. 7.4). Следует отметить, что за счет
Рис. |
7.3. Нелинейные искажения |
Рис. 7.4. |
Нелинейные искаже |
во |
входной цепи однотактного |
ния за |
счет изменения ß |
|
усилителя |
|
|
уменьшения ß искажается положительная полуволна, в то время как за счет нелинейности входной характеристики — отрица тельная.
§ 7. 3. ДВУХТАКТНЫЕ КАСКАДЫ КЛАССА В
На рис. 7.5 приведена схема двухтактного усилительного каскада, работающего в режиме класса В с трансформаторным входом и выходом. На рис. 7. 6 показаны статические характери стики такого транзистора. При отсутствии сигнала рабочая точка находится на пересечении нагрузочной прямой и характе ристики / б=0. Когда на вход транзистора поступает отрицатель ная полуволна (относительно эмиттера), транзистор откры вается и усиленный сигнал передается в нагрузку. При положи тельной полуволне транзистор запирается и в его коллекторной цепи протекает только тепловой ток. Таким образом, в классе В транзистор усиливает только одну полуволну сигнала, поэтому в этом режиме необходимы двухтактные схемы с двумя транзи сторами, на вход которых сигнал подается в противофазе.
В схеме на рис. 7.6 инверсия фазы осуществляется трансфор матором Три Когда на входе транзистора Тх отрицательная полу волна, он открыт и усиливает сигнал. В это время на входе тран зистора Г2 — положительная полуволна, и он заперт. В следую щую половину периода знак входного напряжения меняется,
95
и тогда транзистор Тх заперт, а транзистор Тч открыт и усили вает сигнал.
Два сигнала в противофазе можно получить с помощью различных фазоинверсных каскадов, собранных на транзисторах. Применение транзисторов с проводи мостью разного типа {р—п—р и п—р—п) позволяет обойтись без транс форматора и фазоинверсного каскада (рис. 7.7), поскольку транзистор типа р—п—р открывается, когда на его базу поступает отрицательная полуволна, а транзистор п—р—п-типа, когда по ложительная.
RH
Рис. 7.5. Схема двухтактного кас |
Рис. |
7.6. |
Положения |
рабочих |
|
када класса В |
точек |
на |
нагрузочной |
прямой |
|
|
при работе |
усилителя |
в режи |
||
|
|
|
ме |
класса В |
|
Рассчитаем коэффициент полезного действия двухтактного усилителя класса В. Когда транзистор заперт, ток через него очень мал, поэтому можно считать, что мощность на нем практи чески не рассеивается. Когда транзистор открыт (для опреде ленности положим Т1 в схеме на рис. 7.6), то мгновенное напряже
ние на нем
итХ—Е ик,
Рис. 7. 7. Схема двухтактно го усилителя класса В на транзисторах с проводи мостью разного типа
где «к= Umsin оК — синусоидальное напряжение в коллекторной цепи.
Напряжение на приведенной на грузке в коллекторной цепи
Ни —Мц. Коллекторный ток
Мощность, выделяющаяся в нагрузке, |
RH |
|
|
и% |
(7.10) |
*Ри ' = ^ к т |
2Я„'
96
Мгновенная мощность, выделяющаяся в коллекторной цепи,
Р'т ={Е — ик)
ÄH'
Мощность, выделяющаяся в коллекторной цепи транзистора Ти
Рг. |
(7.11) |
Мощность, рассеиваемая в транзисторе Гг, равна мощности, рассеиваемой на транзисторе Т\. Общая мощность, потребляемая от источника питания, равна сумме мощностей, рассеиваемых в транзисторах и в нагрузке:
Я общ= Я |
Г і + Я г , + Я н' = 2 |
|
|
^ к т |
I ^ к т __ 2 E U K m |
|
||
\ |
П |
4- |
|
|
яЛн' |
' |
||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
( 7 . |
12) |
Используя выражения |
(7. 10) |
и (7. 12) |
и |
учитывая, |
что Р = |
|||
^ЛтрГѴ, получим коэффициент полезного действия |
|
|
||||||
|
|
|
|
Uкт \ |
|
( 7 . |
13) |
|
|
|
|
:Т1трТ |
I |
' |
|||
|
|
обш. |
|
|
||||
Если 'считать, что в трансформаторе |
не |
происходит потерь |
||||||
(т]тр=1) |
и амплитуда сигнала |
равна |
максимально |
возмож |
||||
ной, то |
максимальный |
коэффициент |
полезного |
действия |
Л = — ~ 7 8 % .
4
Максимальная мощность, рассеиваемая в транзисторе в уси лителе класса В, примерно в пять раз меньше максимальной мощности, выделяемой в нагрузке:
Р т.макс
( 7 . 14)
Р'
1 н.макс
что является одним из важных достоинств двухтактного усили теля. Если учесть, что в течение рабочего периода мощность в транзисторе рассеивается неравномерно, то для обеспечения надежной работы схемы при расчетах можно принять
( 7 . 1 5 )
Для двухтактного усилителя класса В уровень нелинейных искажений сильно возрастает при несимметрин схемы, т. е. когда параметры транзисторов в плечах схемы неодинаковы. Для улуч шения симметрии в цепь эмиттера или базы иногда включают небольшое сопротивление, нелинейные искажения при этом уменьшаются, однако одновременно снижаются коэффициент полезного действия и усиление каскада по мощности.
4 |
3243 |
97 |
В усилителе класса В так же, как и в усилителе класса А, значительные искажения вызваны нелинейностью входной харак теристики, однако характер этих искажений иной. Объясняется это тем, что в классе В искажения вносятся суммарной входной характеристикой двух транзисторов. На рис. 7.8 приведена сум марная входная характеристика каскада класса В и форма ©ход-
Рис. |
7.8. Нелинейные искажения |
Рис. |
7. 9. |
Улучше |
|
во |
входной цепи двухтактного |
ние |
входной |
ха |
|
|
усилителя |
рактеристики тран |
|||
|
|
зистора |
с |
по |
|
|
|
мощью смещения |
ного тока, когда на вход подается синусоидальный сигнал от источника напряжения. Выходной ток будет пропорционален входному, и поэтому искажения тока во входной цепи передают ся ів нагрузку. Нелинейные искажения во входной цепи будут уменьшаться с увеличением сопротивления источника сигнала, однако этот способ для мощных каскадов не рационален вслед ствие значительных потерь мощности сигнала во входной цепи. Влияние нелинейности входной характеристики можно значи тельно уменьшить, задавая небольшое смещение во входной цепи (рис. 7.9).
Г л а в а V I I I
РЕЗОНАНСНЫЕ УСИЛИТЕЛИ
§ 8. 1. ОСОБЕННОСТИ РЕЗОНАНСНЫХ УСИЛИТЕЛЕЙ
Резонансными принято называть усилители с нагрузкой в виде настроенного LC контура или системы контуров. Частотная ха рактеристика резонансного усилителя неравномерна. Максималь ное усиление имеет место на резонансной частоте и уменьшается при отклонении от нее.
Основное применение резонансные усилители нашли в радио приемных устройствах. Вместе с тем они широко применяются и на низких частотах в различных измерительных схемах.
При проектировании и настройке узкополосных усилителей‘ одна из основных трудностей связана с устойчивостью усилителя. Стремление получить как можно более высокий коэффициент усиления может привести к самовозбуждению усилителя. В резо нансных усилителях наиболее отчетливо проявляется связь между коэффициентом усиления, полосой пропускания и стабиль ностью параметров усилителя. С ростом усиления, как правило, сужается полоса пропускания и ухудшается стабильность пара метров. Чем ближе находится усилитель к границе самовозбуж дения, тем сильнее на его характеристики влияют случайные изменения в элементах схемы. Поэтому при проектировании резонансных усилителей к элементам схемы предъявляются по вышенные требования.
Основными характеристиками резонансного усилителя яв ляются: область рабочих частот, коэффициент усиления и изби
рательность |
при заданной расстройке. |
Избирательность усили |
|
теля S определяется отношением коэффициента усиления по на |
|||
пряжению |
на резонансной частоте |
/(и0 к его значению на |
|
частоте, относительно которой |
оценивается избирательность |
||
|
5 |
КиО |
|
|
Ка |
|
|
|
|
(8.1) |
|
|
|
|
|
|
5 [дБ] = 201g |
= 201g 5. |
|
|
|
Ки |
|
Избирательные свойства резонансного усилителя отобра жаются характеристиками, представляющими зависимость его коэффициента усиления по напряжению от значения абсолютной
(А/) или относительной — расстройки.
Следует отметить, что избирательные свойства колебатель ного контура могут быть полностью реализованы только при условии малого шунтирования контура элементами схемы.
99