книги из ГПНТБ / Роговой М.И. Технология искусственных пористых заполнителей и керамики учебник
.pdfтопливо. Перемещаясь вперед, палета все время нахо дится над вакуум-камерами и под влиянием господству ющего в них разрежения, создаваемого дымососами. Че рез слой шихты просасывается воздух, а в вакуум-каме ры поступают отработанные газы. При подходе палеты к концу рабочей ветви во всем слое шихты завершаются процессы спекания, а частично и охлаждения. Спекший ся корж при повороте палеты автоматически поступает на решетку с раскалывающим устройством, а палета по нижней ветви возвращается к загрузочному концу ма шины.
В зависимости от вида сырья температура зажигания шихты составляет 800—1200° С, а продолжительность за жигания 0,5—3 и даже 7 мин. Разрежение в период за жигания шихты 0,02—0,025 кПа, а в период спекания 0,02—0,05 кПа. Расход воздуха на 1 м2 площади спека ния 0,5—1,1 м3/(м2-ч). Удельная (условная) производи тельность 0,15—0,85 м3/(м 2-ч).
Производительность (м3/ч) агломерационных ленточ
ных машин может быть определена по формуле |
|
n m = FauQ, |
(43) |
где /7ан — производительность в м3/ч (по насыпному |
объему); |
Q — условная (удельная) производительность в м3/(м2-ч), Faм — ра бочая площадь агломерационной машины в м2.
Величину Q определяют по результатам испытаний данного вида сырья, а для ориентировочных подсчетов принимают по справочным данным [46].
Карусельные агломерационные машины оказались конструктивно более сложными и менее производитель ными, чем ленточные. В настоящее время для производ ства аглопорита их не применяют.
Все действующие на аглопоритовых предприятиях агломера ционные машины работают с нисходящим потоком газов. При этом происходит некоторое уплотнение шихты, что повышает аэродина мическое сопротивление слоя и снижает производительность агло мерационной машины. Этот недостаток устранен в машинах с вос ходящим потоком газов, работающих по так называемому дутьево му способу (рис. 55). В начальной части рабочей ветви машины питатель укладывает тонкий слой шихты (40—50 мм), который под жигают. Газы через него движутся нисходящим потоком. Далее зажженный слой попадает в зону действия основного питателя, ко торый укладывает на него остальной слой шихты толщиной 250— 300 мм. Через него газы движутся восходящим потоком. Воздух подается снизу дутьевыми вентиляторами, а отходящие газы уда ляются через вакуум-камеры, расположенные над слоем агломери
9: |
131 |
руемой шихты. Восходящий поток газов, несколько разрыхляя слой шихты, уменьшает его сопротивление. Удельная производительность машины увеличивается при этом почти в два раза.
Охлаждение аглопорита в настоящее время осущест вляют тремя способами: на самой агломерационной лен те; недробленого спекшегося коржа на промежуточных складах и дробленого аглопорита в холодильниках.
Рис. 55. Схема рабочего процесса агломерационной машины, работающей по дутьевому способу
/ — питатель; |
2 — зажигательная камера; |
3 |
— колосниковая |
|
решетка; участки агломерационной ленты; |
|
А — зажигания; |
||
Б — спекания; |
В — доводки |
и охлаждения. |
Технологические |
|
зоны: / — загрузки шихты; |
I I — подсушки; III |
— горения топ |
||
|
лива; IV — спекания шихты |
|
|
Охлаждение на агломерационной ленте удобно тем, что в одном агрегате совмещаются процессы спекания шихты и охлаждения аглопорита. Однако этому способу присущи и серьезные недостатки. В этом случае корж остывает неравномерно: в то время как периферийная часть его приобретает достаточно низкую температуру, сердцевина продолжает оставаться раскаленной, не ут ратив еще полностью пиропластического состояния. По следующее дробление горячего и частично вязкого кор жа затрудняет работу дробильных машин и способству ет их быстрому износу, а иногда и аварийным поломкам. Для интенсификации процесса охлаждения некоторые заводы подают распыленную воду в зону охлаждения агломерационной машины. Однако последующая кон денсация водяных паров в газоочистительных устройст вах быстро выводит их из строя.
132
В холодильниках охлаждение предварительно дроб ленного аглопорита происходит более равномерно. Одна ко тяжелые условия работы дробильных машин на горя чем аглопорите в этом случае еще больше усугубляются. К тому же не имеется пока отработанных конструкций холодильников, оправдавших себя для аглопорита.
Охлаждение недробленых коржей на промежуточных складах требует большой их емкости в связи с длитель ными сроками этого процесса (несколько суток). Но в то же время этот способ удобен тем, что при нем ра бота дробильно-сортировочного оборудования становит ся независимой от работы агломерационных машин и его можно эксплуатировать в 1—2 смены при круглосу точной работе агломерационных машин. Имея достаточ но емкие склады, можно при этом способе обеспечить работу дробильных машин на полностью охлажденном аглопорите. Этот способ получил предпочтительное рас пространение за рубежом, причем там промежуточные склады делают иногда открытыми, что улучшает сани тарные условия труда по сравнению с закрытыми скла дами.
Дробление, сортировка и складирование аглопорита.
На выходном конце агломерационных машин устанавли вают неподвижный (иногда вибрирующий) колоснико вый грохот с прикомпонованным к нему раскалывающим механизмом, который разрушает отколовшийся от агло мерационной ленты (при повороте палеты) корж на сравнительно крупные куски. На колосниковом грохоте от коржа также отделяются неспекшиеся зерна, исполь зуемые в дальнейшем в качестве добавки в шихту (воз врат). Дальнейшее дробление аглопорита осуществля ют по двухстадийной схеме, приведенной на стр. 134.
На второй стадии дробления иногда применяют щековые дробилки. Ступенчатое дробление обеспечивает наиболее высокий выход фракций 5—10 и 10—20 мм, а сортировка аглопорита по фракциям увеличивает вы ход готовой продукции на 20—30%. Для сортировки аглопорита используют барабанные и виброгрохоты.
Техника безопасности. Специфическими источниками профес сиональных заболеваний в производстве аглопорита являются пылевыделение в узлах помола и просева добавок и в узлах дробле ния, сортировки и транспортирования аглопорита. Все пылящие места должны быть надежно герметизированы и оборудованы аспи рационными отсосами.
133
Горячие поверхности зажигательных горнов могут являться ис точниками травматизма и поэтому должны иметь тепловую изоля цию, обеспечивающую температуру их наружной поверхности не выше 50° С. Дымососы, создающие шум, должны быть установле ны за пределами производственных помещений.
§ 5. Т Е Х Н И К О -Э К О Н О М И Ч Е С К И Е П О КАЗАТЕЛ И
Технико-экономические показатели действующих аглопоритовых предприятий таковы:
удельные капитальные затраты 8 руб/м3; себестоимость за 1970 г. на лучших предприятиях
4 р. 50 к.
Анализ себестоимости показывает, что при увеличе нии мощности предприятий до 100—200 тыс. м3 в год
себестоимость может быть снижена до 4—5 руб. за 1 м3. Выработка на одного работающего в год 800 м3. Рас ход глины 0,55-—0,6 м3/м3. Расход условного топлива 115 кг/м3, в том числе на зажигание 9—10 кг/м3. Рас ход электроэнергии 48 кВт-ч/м3.
§ 6. С Р А В Н И ТЕ Л Ь Н А Я О Ц Е Н К А А ГЛ О П О Р И ТА И К ЕРАМ ЗИ ТА
Аглопорит и керамзит являются материалами одного и того же назначения — заполнителями легких бетонов. Поэтому возникает вопрос об их сравнительной оценке, т. е. являются ли они матери алами, конкурирующими или дополняющими друг друга и какому
134
материалу в каких случаях следует отдавать предпочтение. Для от вета на этот вопрос нужно учитывать следующие соображения.
Керамзит по своим техническим свойствам является более вы сококачественным материалом. Он, как правило, имеет более низ кую насыпную объемную массу и поэтому на его основе можно получить керамзитобетон более легкой массы, чем аглопоритобетон. Кроме того, при равной объемной массе керамзит имеет более вы сокую прочность, чем аглопорит. Однако, как показывает рис. 56
Рис. 56. Влияние крупных заполните лей на прочность бетонов
1 — крупные заполнители |
отсутствуют; |
2 — гранитный щебень; 3 — минский аглопо |
|
рит; 4 — витебский керамзит |
|
|
Прочность р аст во р ной со |
|
с т а в л я ю щ е й R pc, МПа |
[30], прочность бетонов |
на легком керамзите относительно невели |
ка, в то время как аглопорит в бетонах марок до 300 может почти равноценно заменять гранитный щебень. Поэтому для конструктив ных бетонов нужен «тяжелый» керамзит с насыпной объемной мас сой 700—800 кг/м3. Стоимость такого керамзита будет очень высо кой (см. рис. 44), в то время как стоимость аглопорита таких марок практически не будет существенно отклоняться от средней его се бестоимости. Аглопорит, таким образом, может явиться дешевым заменителем природного щебня и гравия в конструктивных бето нах, особенно для районов, не имеющих месторождений каменных пород.
Далее следует иметь в виду, что организация производства ке рамзита связана с большими трудностями, чем производства агло порита, Для производства керамзита нужны высоковспучивающиеся глины, которые имеют ограниченное распространение, в то время как для производства аглопорита сырье практически имеется повсемест но. Для производства керамзита в качестве основного топлива нужен природный газ или мазут, т. е. виды топлива тоже с ограниченным распространением, а мазут к тому же очень дорог. Между тем производство алгопорита базируется на мелких фракциях любого угля, которые являются наиболее дешевыми и наименее дефицитны ми, а иногда даже отходами углеобогащения. Поэтому производство аглопорита более доступно, чем керамзита. При одинаковых мощно стях предприятий аглопорит будет, как правило, существенно дешев ле керамзита.
Учитывая эти обстоятельства, керамзит целесообразно применять преимущественно в наружных ограждающих конструкциях, в кото рых используют основное преимущество керамзита — его высокие теплозащитные свойства. В тех же конструкциях, которые не вы полняют теплозащитных функций, целесообразно использовать аг лопорит, который облегчает эти конструкции по сравнению с тяже
135
лыми бетонами и тем самым повышает их экономичность. Таким образом, керамзит и аглопорит должны рассматриваться как ма териалы дополняющие, а не взаимоисключающие друг друга. Все это говорит о том, что производство керамзита и аглопорита необ ходимо развивать параллельно и эти материалы следует применять с учетом наиболее эффективного использования специфических свойств каждого из них.
Глава VI. ТЕХНОЛОГИЯ НОВЫХ ВИДОВ
ИСКУССТВЕННЫХ ПОРИСТЫХ ЗАПОЛНИТЕЛЕЙ
§ 1. А ГЛ О П О Р И Т ГР А В И Е П О Д О Б Н О Й Ф ОРМ Ы
Керамзит благодаря окатанной форме гранул и на личию у них спекшейся оболочки, как уже отмечалось, обладает относительно лучшими строительно-техниче скими свойствами, чем аглопоритовый щебень, получае мый дроблением спекшихся коржей. Однако многие рай оны нашей страны не располагают глинами, пригодными для производства керамзита. Поэтому вполне логичным является стремление изготовлять из суглинков, пригод ных лишь для производства аглопорита, материал, об ладающий некоторыми достоинствами керамзитового гравия, т. е. гравиеподобной формы, с исключением про цесса дробления обожженного материала. Такой мате риал получил название аглопорита гравиеподобной фор мы. От керамзита он отличается повышенной объемной массой, поскольку процессы вспучивания при его обжи ге играют второстепенную роль, а от аглопоритового щебня — окатанной формой гранул и наличием на их поверхности более плотной оболочки, так как его не под вергают дроблению. Кстати, процессы дробления спек шегося коржа в производстве аглопоритового щебня яв ляются очень неприятными: они связаны с большим пылевыделением и с быстрым износом дробильного и сортировочного оборудования. Их отсутствие в техноло гии аглопорита гравиеподобной формы является еще одним достоинством этого материала. Технология его (рис. 57) разработана в НИСИ им. В. В. Куйбышева. Сырьем являются тощие гидрослюдистые лессовидные
136
суглинки, содержащие глинистых частиц 9—15 и пыле видных— 70—72%, с коротким интервалом спекания (до 30°С). Особенностью технологии является опудривание гранул смесью угля и тугоплавкой глины.
Содержание топлива в шихте 10—12%. Выход гра нул окатанной формы 70—80%, оптимальная крупность гранул 5—20 мм, влажность шихты 20—22%. Оптималь ная скорость дутья 0,35 м/сек; при этом вертикальная скорость спекания составляет 14 мм/мин.
Рис. 57. Схема технологического процесса изготовления аглонорнта гравиеподобной формы
/ — суглинок: 2 — ящичный подаватель; 3 — валково-зубчатая дробилка; 4 — уголь; 5 —расходный бункер с питателем; 6 — валковая дробилка; 7 — бун кер с дозатором; 8 — двухвальный смеситель; 9 — дырчатые вальцы (или лен точный пресс с перфорированной лобовой плитой); 10 — барабанный опудриватель; // — тугоплавкая глина; 12 — сушильный барабан; 13— бегуны сухого по мола; 14 — агломерационная машина; 15 — пластинчатый транспортер; 16— гра-
виесортировка; 17— бункер готовой продукции
Насыпная объемная масса гравия 510—520 кг/м3, а прочность превышает 1,3 МПа. Межзерновая пустотность составляет 50%. Поры в гравии более мелкие, чем в щебне.
Промышленное производство этого материала пока не организовано.
§ 2 . ГЛ И Н О З О Л Ь Н Ы Й КЕРАМ ЗИ Т
Очень эффективными для народного хозяйства яв ляются заполнители легких бетонов, получаемые из зо лы ТЭС. Ежегодный выход золы ТЭС Советского Союза приближается к 90 млн. т. На ее захоронение требуют ся большие площади (300—1500 га для одной ТЭС) и
137
на эти цели расходуются большие средства*. Зола засо ряет воздушный и водные бассейны. Поэтому актуальной народнохозяйственной задачей является использование золы ТЭС для производства промышленной продукции и прежде всего строительных материалов. Одним из на правлений такого использования является изготовление заполнителей для бетонов. В настоящее время разраба тывают технологию заполнителей с использованием зо лы ТЭС трех видов: глинозольного керамзита, зольного гравия и аглопоритового гравия.
Производство глинозолыюго керамзита, технология которого разработана НИИКерамзитом, является пере ходной стадией от керамзита к изготовлению зольного гравия. Сырьевыми материалами являются зола ТЭС (30—-70%) и высокопластичная вспучивающаяся глина (30—70%). Рекомендуемая технологическая схема прак тически не отличается от производства керамзита.
В опытах НИИКерамзита была использована зола Алексинской ТЭЦ с удельной поверхностью 3700 см2/г и следующим химическим
составом |
(в %): Si02 42,6; А120 3 34,41; Fe20 3 7,8; FeO 5; CaO 3,36; |
MgO 0,8; |
S 0 3 0,2; и. п. n. 4,02; огнеупорность 1350° C. |
Глину применяли Пореченского месторождения с числом пла стичности П=35,5. Влажность шихты составляла 20—27%. Грану лы обжигали во вращающейся печи длиной 22 м при температуре 1130° С, а охлаждали в барабанном холодильнике.
Глинозольный керамзит содержал 70% фракции 20—40 и 30% фракции 5—20 мм. Насыпная объемная масса и прочность гравия характеризуются следующими данными (табл. 8 ).
Т а б л и ц а 8 . Характеристика глинозольного гравия
Количество золы |
Насыпная объемная |
Прочность в МПа |
в % от массы сухой шихты |
масса в кг/м^ |
|
0 (керамзит |
400 |
1,7 |
30 |
406 |
2,3 |
50 |
413 |
3,1 |
70 |
440 |
3,4 |
Приведенные данные показывают, что глинозольный гравий об
ладает большей прочностью в сравнении с керамзитовым
(см. табл. 4).
Производство глинозольного гравия экономически вы годно, так как стоимость золы слагается лишь из стои
* В США расходы на транспортирование золы и содержание золоотвалов составляют 1,5 доллара за 1 т.
138
мости сс перевозки. В условиях Алексинского керамзи тового завода экономия может составить до 2 руб. на
1 м3.
§ а. з о л ь н ы й г р а в и й
Зольным гравием называют искусственный порис тый материал с зернами округлой формы, получаемый гранулированием золы-уноса ТЭС в тарельчатом грану ляторе с последующим спеканием и вспучиванием гра нул в короткой вращающейся печи прямоточного дейст вия.
Свойства зольного гравия регламентированы РТУ 5012—62 Госстроя РСФСР. Насыпная объемная масса и прочность зольного гравия приведены в табл. 9. Поте ря в массе при прокаливании допускается не выше 5%. Зольный гравий не должен содержать включений свобод ной извести. Потеря в массе после 15 циклов поперемен ного замораживания и оттаивания не может превышать 10%. Максимальная отпускная влажность 5%- В сорто вом зольном гравии не должно быть больше 5% Дроб леных кусков.
Т а б л и ц а 9. |
Насыпная объемная масса и прочность |
||
зольного гравия |
|
|
|
Маркл |
Насыпная объемная |
Условная прочность |
|
масса в кг/м1 |
в кгс./см2 (в МПа) |
||
350 |
До 350 |
] |
10—40 (1—4) |
400 |
351—400 |
J |
|
500 |
401—500 |
|
|
600 |
501—600 |
1 |
40—100 (4—10) |
700 |
601--700 |
) |
|
800 |
701--800 |
|
Для изготовления зольного гравия можно использо вать как золу из отвалов ТЭС (при гидрозолоудалении), так и отбираемую из электрофильтров. Зола должна со держать менее 10% песгоревших углистых частиц, не ме нее 7% Ре20з и не более 8% (CaO+MgO). При более высоком содержании в золе углистых частиц в нее до бавляют глину с огнеупорностью не выше 1320° С, с чис лом пластичности выше 7 и с химическим модулем
Si02 ~Ь А120 3 |
_д 5 “ 10 |
F e2O a+ R O + RaO |
“ ’ |
139
Добавка глины ие должна превышать 20%. При со держании в золе менее 5% углистых веществ в нее до бавляют до 5% опилок.
Схема технологического процесса приведена па рис. 58.
Рис. 58. Схема технологическою процесса изготовлении зольного гравия
/ — ящичный подаватель с глинорыхлитслем; 2 — сушильный барабан контакт ного нагрева; 3 — шаровая мельница; 4 — тарельчатый гранулятор; 5 —сушиль ный барабан; О - прямоточная вращающаяся печь; 7 — холодильник; 8—гравне- сортировка; 9 — бункера готовой продукции; 10 — узел приготовления сульфит но-спиртовой барды; И — дымосос
Температура газов, поступающих в сушильный бара бан, 500—600° С, а отходящих из него — не менее 100° С. Влажность шихты после сушки не допускается выше 5%. Не менее 70% измельченной в шаровой мельнице зольной муки должно проходить через сито 0063, оста ток золы па сите 0085 не должен превышать 10%, а па сите 021—2%. Для приготовления раствора с. с. б. ис пользуют ее концентрат (ГОСТ 8518—57). Плотность раствора с. с. б. должна быть 1,05—1,08, а его расход— 15—25% массы зольной муки. Температура раствора не более 30° С. Диаметр сырых гранул до 15 мм. Ориенти ровочная длительность закатки гранул 4—6 мин. Для упрочнения гранул их подсушивают в сушильном бара бане или в ленточно-сетчатой печи-лере. Спекают гра нулы в короткой прямоточной вращающейся печи, где они сразу попадают в реакционную зону с температурой ие менее 1000° С и находятся там 5—7 мин. Разрежение в вытяжной камере печи поддерживают 50—70 Па, а в топочной части — 20—30 Па.
Опытно-промышленный цех по производству зольного гравия работает более 5 лет па Каширском (Московская область) заводе ЖБИ. Выпускаемый этим заводом зольный гравий содержит 6—15%
140