книги из ГПНТБ / Дзугутов, М. Я. Напряжения и разрывы при обработке металлов давлением
.pdfсостояния отверстий и стержней все заготовки разрезали
вдоль осевой плоскости.
Результаты исследования полученных разрезов пока зали, что в заготовках, осаженных на 17 и 21%, образо вались зазоры между стержнем и телом в зонах, приле гающих к конусам затруд
ненной |
а, |
деформации |
(рис. 35, |
|
36). |
Рис. 36. |
Продольный макрошлиф |
Рис. 37. Макрошлиф образца со |
|||
образца со стержнем |
после осадки |
стержнем |
после |
осадки на 40,0% |
|
В |
на 21,4% |
осаженном |
на 17%, |
зазор |
составляет |
образце, |
0,6 мм, а при осадке на 21% — 0,8 мм, и протяженность по длине заготовки — соответственно 22 и 53 мм. В заго товке, осаженной на 40% (рис. 35,6, 37), в средней ча сти по высоте образовался зазор между стержнем и стен кой отверстия, величина которого с одной стороны до стигает 8 мм.
Анализ полученных данных показывает, что первона чально небольшие зазоры возникают в зонах, прилегаю щих к конусам затрудненной деформации (см. р и с.3 5,а).
70
По мере увеличения степени осадки зазоры увеличива ются и сближаются, а при достижении соотношения размеров высоты и диаметра, близком единице, эти за зоры сливаются и достигают максимальных размеров, как это показано на рис. 35, б. Дальнейшая осадка на
Рис. 38. Макрошлиф образца со стержнем после осадки на 60%
60% привела к полному закрытию возникших ранее за зоров (рис. 35, в, 38).
Очевидно, что возникновение зазоров в зонах, смеж ных с зонами затрудненной деформации, обусловлено распирающим действием последних за счет возникнове ния горизонтальной составляющей (рис. 39). Только этим молено объяснить наличие двойного бочкообразования и образование зазоров в первый период осадки. Полагая, что конус затрудненной деформации действует
в этом |
случае |
аналогично |
клину с прямым углом |
||
(см. рис. |
39). |
|
|
|
|
По мере увеличения степени осадки возрастает рас |
|||||
тяжение |
внутри |
осаживаемого тела в зонах — /, распо |
|||
ложенных |
под |
конусами |
затрудненной деформации, |
||
увеличиваетсяH j d > |
диаметр отверстия, а также величина за |
||||
зора между стержнем и телом образца, пока сохраняет |
|||||
ся |
1. |
Однако после достижения деформируемым |
71
телом размеров, при которых отношение H jd = 1,0, дальнейшая осадка приводит к довольно быстрому умень шению диаметра отверстия или образовавшегося зазора, а затем и полному закрытию зазора (см. рис. 38).
Величина приращения диаметра отверстия при осад
ке образца |
с Я / d » 1,0, |
а также величина образующего |
|||||||||||
|
|
|
ся зазора |
между |
телом |
образца |
|||||||
|
|
|
и стержнем всегда |
относительно |
|||||||||
|
|
|
малы, что свидетельствует о том, |
||||||||||
|
|
|
что |
возникающие |
|
при |
этом |
ра |
|||||
|
|
|
диальные |
растягивающие |
напря |
||||||||
|
|
|
жения |
имеют |
также |
относитель |
|||||||
|
|
|
но |
небольшую |
величину. Поэто |
||||||||
|
|
|
му |
на |
практике |
последние |
не |
||||||
|
|
|
всегда |
приводят |
|
к |
нарушению |
||||||
|
|
|
сплошности металла в зонах дей |
||||||||||
|
|
|
ствия этих напряжений. В то же |
||||||||||
|
|
|
время |
такие напряжения обычно |
|||||||||
|
|
|
препятствуют |
завариванию |
име |
||||||||
|
|
|
ющихся в этой зоне металлурги |
||||||||||
|
|
|
ческихОсадкадефектовобразцов,или другихимеющихне |
||||||||||
|
|
|
сплошностей. |
|
|
|
Из |
|
стали |
||||
Рис. |
39. Схема располо* |
мелкие |
|
дефекты. |
|
|
|||||||
при |
осадке |
высоких об |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
женил зон |
с различным |
ЭИ961, |
пораженной |
флокенами, |
|||||||||
|
разцов |
||||||||||||
напряженным состоянием |
по описанной выше методике из |
||||||||||||
|
|
|
готовляли цилиндрические образ |
||||||||||
|
|
|
цы |
диаметром |
200 |
мм, |
высотой |
||||||
500, 400 и 300 мм. Образцы нагревали до |
1180° С |
и оса |
|||||||||||
живали на |
прессе со |
степенями |
деформации |
от |
20 до |
40%. Фактические степени деформации и размеры оса женных образцов приведены в табл. 8.
Состояние флокенов в осаженных образцах оценива лось на макротемплетах, вырезанных в продольном и поперечном направлениях. Результаты исследования ма крошлифов показывают, что при осадке на 19,7% образца с исходным отношением Я/й = 2,5 происходит резкое уменьшение зазоров и даже частичное заварива ние их в зонах, прилегающих к торцовым поверхностям. Напротив, в осевой части образцов в зонах, прилегаю щих к конусам затрудненной деформации, флокены не сколько раскрылись (рис. 40, а). Незначительное рас крытие флокеиов наблюдается также в осевой части по перечного макротемплета (рис. 40,6).
72
Т а б л и ц а 8. РАЗМЕРЫ ОБРАЗЦОВ С ФЛОК.ЕНАМИ (мм) ПОСЛЕ ОСАДКИ И СТЕПЕНИ ДЕФОРМАЦИИ
Размеры до |
осадки |
|
Размеры после осадки |
|
Степень |
|||
|
|
|
диаметр |
торца |
диаметр бочки |
|
||
і |
Н |
|
|
деформа |
||||
H i d |
Di |
D. |
° б і |
° б 2 |
И |
ции е, % |
||
|
|
|
|
|
||||
200 |
497 |
2,48 |
204 |
208 |
229 |
233 |
399 |
19,7 |
200 |
492 |
2,46 |
— |
215 |
251 |
— |
337 |
31,5 |
• 200 |
480 |
2,30 |
220 |
230 |
264 |
267 |
298 |
40,1 |
200 |
396 |
1,98 |
210 |
— |
250 |
— |
277 |
30,0 |
200 |
302 |
1,5 |
215 |
— |
257 |
— |
201 |
33,8 |
Исследование аналогичных макротемплетов, выре занных из образцов после осадки-на 31,5%, показывает, что в зонах, прилегающих к торцам, флокены в значи-
Рис. |
40. Флокены |
в заготовке |
|||
с исходным |
отношением |
H }d = * |
|||
=2,5 |
после |
осадки на |
19,7%: |
||
а — продольное |
|
сечение |
(1/< |
||
часть |
осевого сечения заготов |
||||
ки); |
б — поперечное сечение по |
||||
тельной степени завариваются (рис. |
середине |
высоты |
|
||
4 1,а), |
а |
в осевой |
|||
части на середине высоты, напротив, |
флокены |
раскры |
лись (рис. 41,6). При этом степень раскрытия значи тельно больше, чем в предыдущемобразце, осаженном на 19,7%.
В образце, осаженном на 40,1%, т. е. до отношения H /d = 1,24, наблюдается практически полное заварива ние флокенов в зонах, прилегающих к торцам, а рас крытие флокеиов в осевой зоне на середине высоты ана
логично показанному на |
рис. |
41. |
|
H /d zz |
2 |
(образец |
|||||||||
В образце с исходным |
отношениемH j d = |
|
|
||||||||||||
4 в табл. 8) |
после осадки на |
30%, |
|
в |
результате |
ко |
|||||||||
|
|
|
|
торой |
|
|
|
1,20, |
|
также |
вы |
||||
|
|
|
|
явлено заваривание |
флоке |
||||||||||
|
|
|
|
нов в торцовых областях а,и |
|||||||||||
|
|
|
|
б)раскрытие. |
в осевой зоне на |
||||||||||
|
|
|
|
середине высоты |
|
(рис. 42, |
|||||||||
|
|
|
|
В |
|
|
H jd — |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
образцах |
с |
исходным |
|||||||||
|
|
|
|
отношениемH jd — |
на |
|
|
|
1,5 после |
||||||
|
|
|
|
осаживания |
|
|
33,8% |
(до |
|||||||
|
|
|
|
|
|
0,86) произошло заб), |
|||||||||
|
|
|
|
варивание |
|
значительной ча |
|||||||||
|
|
|
|
сти флокенов |
(рис. 4Б3,а, |
||||||||||
|
|
|
|
за исключением |
|
зоны, соот |
|||||||||
|
|
|
|
ветствующей |
зоне |
|
/ |
(см. |
|||||||
|
|
|
|
рис. |
27) |
|
или |
зоне |
(см. |
||||||
Рис. 4!. Флокены в заготовке с ис |
рис. 39), |
отмечается |
увели |
||||||||||||
ходным- |
отношением |
H ( d — 2 %b после |
чение |
размера зазоров фло- |
|||||||||||
осадки на 31,5%. Продольное сече |
кснов, |
имеющих |
|
радиаль |
|||||||||||
ние V I4 |
часть осевого |
сечения заго |
|
||||||||||||
|
товки) |
|
ную ориентацию. |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Полученные данные сви |
|||||||||||
|
|
|
|
детельствуют |
также |
о |
том, |
||||||||
|
|
|
|
что |
поверхностные |
|
танген |
||||||||
циальные растягивающиеHнапряженияjd, |
|
заметно проявля |
|||||||||||||
ются уже на ранних стадиях осадки, |
т. е. при достаточ |
||||||||||||||
но больших отношениях |
а по мере уменьшения вы |
||||||||||||||
соты величина этих напряжений постепенно |
возра |
||||||||||||||
стает. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Образование разрывов при неравномерном осажива |
|||||||||||||||
нии цилиндрического тела происходит: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
а) под действием тангенциальных поверхностных рас |
|||||||||||||||
тягивающих напряженийH / d ^ |
в зоне |
бочкообразования |
пос |
||||||||||||
ле значительной степени осадки, как и в случае осажи |
|||||||||||||||
вания |
тела с |
1,0; |
|
|
радиальных |
растяги |
|||||||||
б) |
под |
действием внутренних |
вающих напряжений в осевой зоне осаживаемой поков ки. Образование внутренних разрывов происходит лишь в случае низкой пластичности и высоких упругих харак
74
теристик материала тела. Выполненная проверка пока зала, что в поковках с H j d ^ 1,0 из высокопластичных п среднепластичных сталей и сплавов при неравномерном осаживании их на прессе или на молоте внутренние раз рывы под действием радиальных растягивающих напря жений не возникают.
В то же время при осаживании таких поковок, со стоящих из малопластичных труднодеформпруемых ста-
Рнс. |
42. Флоксны в |
заготовке |
с исходным отношением /7/rf=2,0 |
после осадки |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
па 30%: |
|
|
а — |
|
продольное сечение |
(*/4 часть осевого сечения заготовки); б — поперечное |
||||||
лей |
и сплавов, |
сечение по середине высоты |
возникают часто. |
||||||
внутренние разрывы |
|||||||||
Гак, |
например, |
после |
осаживания на |
молоте |
заготовок |
||||
с |
H / d x |
2,0 из |
сплава |
ЭИ867, имевшего а„ = 4 |
кГм/см2, |
||||
|
|
|
до 80% осаженных поковок имели внутренние разрывы, образовавшиеся при их осаживании. Это заключение ос новывается на том, что все заготовки перед осадкой под вергали контролю ультразвуковым методом, а также выборочному макроструктурному контролю; дефекты в них не были обнаружены. На рис. 44 показана макро
структура дефектной зоны |
цилиндрической поковки из |
|
сплава ЭИ867, осаженной |
из такой заготовки с |
H id fa |
↔ 2, 0. |
|
|
При осаживании тех же поковок на гидравлическом прессе внутренних разрывов в поковках не возникает. Кроме того, осаживание на молоте таких же поковок из заготовок того же размера, но из металла, полученного
75
методом В Д П и имевшего |
более высокую пластичность |
|||||||||
( а „ « 1 5 |
кГм/см2), не |
сопровождалось |
образованием |
|||||||
|
/ С -'’- |
- ^ |
Ä I |
внутренних |
разрывов. |
|||||
|
Ни |
|
ультразвуковым, |
|||||||
|
|
|
|
ни |
макроструктурным |
|||||
/ |
4ѵ* |
4l ^ 4VNt |
|
контролем |
виутр енние |
|||||
|
|
|
|
разрывы в них не бы |
||||||
|
|
|
|
ли обнаружены. |
|
|||||
|
|
|
|
|
Таким образом,для |
|||||
|
|
|
|
устранения |
возможно |
|||||
ч* |
ѵ-> |
W ) 4 ' |
|
сти |
образования |
внут |
||||
'Г & |
|
|
ренних |
разрывов |
при |
|||||
|
|
|
|
осаживании |
|
поковок |
||||
г |
|
|
|
из заготовок с |
1) |
> 1,0 |
||||
|
|
|
целесообразно: |
вес |
||||||
|
|
4 г ч> |
s’ |
ти |
|
осаживание |
на |
|||
|
|
прессе, имеющем мень |
||||||||
|
|
|
|
шую |
скорость |
прило |
||||
|
|
|
|
жения внешнего напря |
||||||
|
|
|
|
жения, |
чем |
на |
молоте; |
|||
|
|
|
|
2) |
применять |
матери |
||||
|
|
|
|
ал |
с |
достаточно высо |
||||
|
|
|
|
ким |
уровнем |
пластич- |
Рис. 43. Флокены в Уз части заготовки |
с исходным отношением H f d — 1,5 после |
осадки на |
33,8%: |
а — продольное сечение; б — поперечное сечение по середине высоты
ности; 3) повысить степень равномерности осаживания поковки за счет снижения величины контактного трения.
76
Обобщая |
результаты |
опытов для |
случая |
Я /d < Л, |
||
можно |
сделать следующие |
выводы: |
|
|
||
I. |
При |
осаживании |
составного цилиндрического об |
|||
разца |
с Я Д і < |
1,0, когда |
образец и стержень состоят из |
|||
однородного материала, |
зазоров между |
телом |
образца |
и стержнями в радиальном направлении не образуется. Это свидетельствует об отсутствии в образце радиаль ных растягивающих напряжений, а плотное прилегание стержня к стейкам отверстия и частичное их сваривание может свидетельствовать также о наличии в таком теле радиальных сжимающих напряжений.
Рис. *Ы. Макроструктура дефектной зоны, осаженной на молоте цилиндрической поковкн из сплава ЭИ867
Осаживание образцов с незаполненными отверстия ми, расположенными на разном расстоянии от оси, при водит к уменьшению диаметра отверстия в радиальном направлении. При этом по мере удаления от оси степень сокращения размера отверстий в радиальном направле нии уменьшается. Это свидетельствует о наличии при осаживании такого тела радиальных сжимающих напря жений, значение которых уменьшается по мере удаления от оси образца к его боковой поверхности. Результаты исследования образцов с флокенами после их осадки дополнительно подтверждают данные, полученные на
образцах |
с |
заполненными |
и незаполненными |
отвер |
|
стиями. |
В |
осаживаемом цилиндрическом |
теле с |
Я /d< 1 ,0 |
|
II. |
|||||
по напряженному состоянию можно различить три зоны: |
|||||
1. Зоны |
затрудненной |
деформации, |
прилегающие |
к торцовым поверхностям заготовки, где действует не равноосное объемное сжатие, но практически отсутству ет деформация металла. Флокены в этих объемах (зо
77
на А см. рис. 27) при осадке не завариваются и ие уве личиваются в размерах.
2.Зона В (см. рис. 27), расположенная между кону сами затрудненной деформации. В ней действует нерав ноосное объемное сжатие, уменьшающееся по мере уда ления от оси. В этой зоне уже при относительно малых деформациях происходит заваривание флокенов.
3.Зона, прилегающая к боковой поверхности и вы
давливаемая при осадке конусами затрудненной дефор-
Рис. 45. Внутренние разрывы па глубине ~20 мм от боковой поверхности в осаженном шайбе из стали ЭН9С1, содержащей '—15% б-феррита. Трещины образовались под действием танген циальных растягивающих напряжений
мации (зона Б, см. рис. 27). В пей значение радиальных сжимающих напряжений незначительно, а тангенциаль ные напряжения имеют положительный знак и величина их возрастает по мере приближения к боковой поверх ности. Имеющиеся в данной зоне флокепы, ориентиро ванные тангенциально, нс завариваются, а при радиаль ной ориентации они раскрываются под действием тан генциальных растягивающих напряжений не только на поверхности, но и на некоторой глубине (см. рис. 29). Наличие значительных тангенциальных растягивающих напряжений на глубине ~ 20 мм от боковой поверхно сти осаживаемой поковки подтверждается разрывами, показанными на рис. 45.
III. Образование зазоров между образцом и стерж нем, в случае применения стержней из высокопрочного сплава ЭИ617, обусловлено тем, что более жесткие стер жни, изгибаясь при осаживании, стремятся принять фор
78
му, отличную от формы, которую должно принять от
верстие.H/d^> |
|
При осаживании |
высоких |
|
цилиндрических тел |
||||||||||||||||
IV . |
|
|
|
||||||||||||||||||
с |
|
|
1,0 напряженное состояние изменяется на раз |
||||||||||||||||||
ных стадиях. |
|
|
|
|
H/d^> |
1,0, в зонах, прилегаю |
|||||||||||||||
На |
первой стадии, пока |
|
|
|
|||||||||||||||||
щих |
|
к |
конусам |
затрудненной |
|
деформации |
(зоны |
/, |
|||||||||||||
рис. 39), возникают радиальные растягивающие напря |
|||||||||||||||||||||
жения, приводящие к образованию зазоров между об |
|||||||||||||||||||||
разцом |
и |
стержнем |
пли к |
раскрытию |
флокенов |
или |
|||||||||||||||
к увеличению диаметра |
незаполненного отверстия. В |
то |
|||||||||||||||||||
же время в зоне |
II |
не происходит изменения зазоровII) или |
|||||||||||||||||||
размеров |
сечения |
и формы |
незаполненного |
отверстия. |
|||||||||||||||||
Это свидетельствует о наличии в этой зоне |
(зона |
|
|
на |
|||||||||||||||||
пряженного состояния, |
соответствующего |
|
линейному |
||||||||||||||||||
сжатию. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H / d = |
1,0 происхо |
||||||||
На второй стадии до достижения |
|
счет |
|||||||||||||||||||
дит сближение зон / (см. рис. -39) |
за |
уменьшения |
|||||||||||||||||||
зоны |
II |
и, наконец, они сливаются. Образуется единый |
|||||||||||||||||||
зазор между стержнем и образцом, единая зона увели |
|||||||||||||||||||||
ченного |
диаметра |
отверстия |
и |
|
раскрывшихся |
фло |
|||||||||||||||
кенов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H/d-<C, |
1,0 |
про |
||||
На третьей стадии после достижения |
|
и |
|
||||||||||||||||||
исходит |
процесс |
|
закрытия |
|
всех |
|
зазоров |
отверстий, |
|||||||||||||
а также |
заваривание |
флокенов, |
что |
свидетельствует |
|||||||||||||||||
о возникновении во всей внутренней зоне образца напря |
|||||||||||||||||||||
жений |
отрицательного |
знака. |
|
|
|
|
|
|
если она |
про |
|||||||||||
Таким |
образом, операция осаживания, |
водится и заканчивается при отношении Я/е?>-1,0, не может обеспечить повышения плотности металла и за варивания внутренних дефектов и поэтому с этой точки зрения не представляется целесообразной. Однако до стигаемое при осадке увеличение диаметра позволяет при последующей вытяжке увеличить степень укова по
ковки и улучшить ее структуру. |
|
поковок |
|
В ряде случаев при осаживании на молоте |
|||
из малопластичных, |
труднодеформируемых |
сталей |
|
и сплавов III —V групп возможно |
возникновение в них |
||
внутренних разрывов |
(см. рис. 44). |
|
|
Примененная в настоящей работе методика исследо |
|||
вания на образцах с флокенами |
позволила с |
большой |
|
достоверностью определить зоны |
действия сжимающих |
и растягивающих напряжений при осадке цилиндриче ских поковок на плоскопараллельных плитах.
79