книги из ГПНТБ / Дзугутов, М. Я. Напряжения и разрывы при обработке металлов давлением
.pdfплотный контакт, в то время как между стержнем 1 и телом образца в тангенциальном направлении образо вался незначительный зазор (см. рис. 23,6). При даль нейшей проточке образцов до середины высоты при пе риодической оценке состояния отверстий было обнару жено последовательное раскрытие отверстий 2, 3, 4 в образце без стержней (см. рис. 24, а, 25, а) и увеличе ние размеров в тангенциальном направлении раскрыв шихся ранее отверстий. В образце со стержнями, по ме ре проточки его до середины высоты, произошло увели чение зазора между стержнем 1 и образцом, а также образовались зазоры в тангенциальном направлении
устержня 2 (см. рис. 24,6, 25,6).
На основании приведенных в табл. 2 данных пост
роены диаметральные разрезы образцов с незаполнен ными отверстиями с условным изображением всех отвер
стий в одной |
плоскости. Н а |
рис. 26, |
а |
показано измене |
ние формы |
отверстий в |
радиальном направлении |
в результате осадки. При осадке образцов с незаполнен ными отверстиями происходит уменьшение размеров от верстий в радиальном направлении. Осевое отверстие получает наибольшее уменьшение размеров. По мере приближения к боковой поверхности образца степень уменьшения размера отверстий в радиальном направле нии снижается. Однако не было отмечено ни одного слу чая увеличения размера отверстий в этом направлении. Форма отверстий, расположенных не по оси образца, претерпевает сложные изменения при осадке образцов. Из-за наличия контактного трения и неравномерного истечения металла по высоте образца отверстия прини мают изогнутую форму, а в определенных участках об разцов они сплющиваются.
В образцах со вставленными стержнями (рис. 26,6) изменение формы и размеров отверстий носит иной ха рактер. При тех же условиях осадки размеры отвер стий не уменьшались, так как этому препятствовали стержни. Конечная форма отверстий определяется той формой, которую получают стержни в результате произведенной осадки. В этом случае не образуются за зоры в радиальном направлении между стержнями и те лом образца, что, очевидно, свидетельствует об отсут ствии радиальных растягивающих напряжений в осажи ваемом образце.
Выполненные эксперименты на образцах с заполнен-
БО
ньши и незаполненными отверстиями позволили рас смотреть также и характер тангенциальных напряже ний, действующих при осаживании таких образцов. И с следование образцов, осаженных на 20, 40 и 60%, после неоднократной строжки и снятия каждый раз опреде ленного слоя металла со стороны торцовой поверхности вплоть до середины высоты осаженного образца показа ло, что отверстия, расположенные в осевой зоне, как за полненные (рис. 23,6, 24,6, 25,6), так и незаполненные (23, а, 24, а, 25, а) , изменяют свою форму симметрично относительно оси. По мере удаления от оси образца се чение вставленного стержня и незаполненное отверстие приобретают овальную форму (рис. 25, а, б) за счет уве личения диаметра стержня в тангенциальном направле нии. Степень овальности возрастает в отверстиях по ме ре приближения к боковой поверхности образца. При этом сначала образование овальности обусловливается наличием течения металла в тангенциальном направле нии, а затем возникновением и возрастанием по мере приближения к боковой поверхности тангенциальных растягивающих напряжений. Действие последних прояв ляется в образовании и увеличении размера зазора, воз никшего между стержнем и телом образца в тангенци альном направлении. Овальность вставленных стержней, наблюдаемая на рис. 23, 6, обусловлена радиальным из гибанием стержня в результате осадки образцов, вслед ствие чего стержни пересекаются плоскостью шлифа не перпендикулярно оси, а под некоторым углом наклона к ней.
Следует отметить, что возникновение тангенциальных растягивающих напряжений и зазоров, обусловленных ими, происходит лишь в определенной зоне осаживаемой поковки, расположенной вне конусов затрудненной де формации и обозначенной на рис. 27 буквой Б. При этом величина тангенциального зазора возрастает в этой зоне по мере сдвига стержня и отверстия к боковой поверх ности. Так, например, между стержнем 1 и образцом (см. рис. 27) зазор под действием тангенциальных на пряжений возникает на расстоянии б— б, между стерж нем 2 и образцом только на расстоянии а— а, а между стержнем 3 и образцом зазор вообще не возникал.
Осадка образцов, имеющих во всем объеме мелкие дефекты (флокены). Заготовки диаметром 200 мм для дальнейших экспериментов изготовляли обточкой ци-
61
линдрических поковок диаметром 400 мм стали ЭИ961, в которых после ковки и охлаждения по специальному режиму вся внутренняя зона была поражена флокенами. Полученные после такой обточки заготовки диаметром 200 мм были поражены флокенами во всем объеме. Они выходили также на боковые и торцовые поверхности за готовок (рис. 28). Таким образом были получены три
Рис. 27. Схема расположения стержней зон затрудненной деформации А и тангенциального растяжения Б в осаженном образце
заготовки высотой 200 мм (H/d=\) и одна заготовка высотой 140 мм (H/d = 0,7). Указанные заготовки нагре вали до 1180° С , принятой для данной стали, и осажива лись на прессе со степенями деформации (е=16% , 35% и 45% ). Заготовка с высотой 140 мм была осажена на 41,5%. Полученные шайбы подвергали охлаждению по специальному режиму, гарантирующему предупрежде ние образования в них после осадки новых флокенов.
Таким образом, флокены, имевшиеся в исходных за готовках, должны были в процессе деформации зава
р и т ь ся п р и н ал и ч и и с ж и м а ю щ и х н а п р я ж е н и й и д е ф о р
мации или раскрыться при наличии растягивающих на пряжений. Основными условиями, необходимыми для заваривания таких несплошностей в процессе деформа ции, являются:
а) температура деформации, обепечивагощая проте кание процессов рекристаллизации;
б) наличие деформации выше критической; в) наличие объемного сжатия, обеспечивающего до
статочное контактирование свариваемых поверхностей дефекта.
62
При отсутствии указанных условий флокены не за вариваются. В этом случае форма и состояние сохранив шихся флокенов будут определять характер напряжен ного состояния тела при осадке. Исследование проводи ли иа макрошлифах, вырезанных в продольном (осевом) и поперечном направлениях. Продольные макрошлифы вырезали по осевой плоскости осаженных заготовок, а поперечные — по середине их высоты. Макрошлифы
Рис. 28. Макроструктура заготовки с флокенамн до осадки. Сталь ЭИ961
исследовали после предварительного их травления в рас творе соляной кислоты в течение 5 мин.
Результаты исследования продольных макрошлифов, вырезанных по осевой плоскости осаженных поковок, а также поперечных, вырезанных из середины высоты поковок, показали, что в одних частях поковок флокены или только сжимаются, или завариваются, а в других, напротив, раскрываются. Состояние флокенов, таким образом, наглядно характеризует качественно напряжен ное состояние металла в разных частях осаживаемой цилиндрической заготовки и его резкость.
При осадке на 16% флокены не заварились полно стью ни в одной части объема поковки (рис. 29, а, 30, а) . Лишь в средней части поковки зазор между стенками флокена сильно уменьшился. В контактных зонах состо яние флокенов в результате осадки не изменилось. В пе риферийной части, в зоне бочкообразования, произошло значительное раскрытие флокенов, особенно тех, на правление которых совпало с радиальным. Важно отме-
63
Рис. 29. Поперечные макрошлнфы, характеризующие состояние флокенов в по ковках после осадки (///rf= 1,0), е, % :
а — J6; б — 35; в — -15
64
тпть, что раскрываются не только флокены, выходящие на боковую поверхность, но и те, которые находятся на некотором расстоянии от поверхности и изолированы от нее слоем плотного металла.
Эти данные подтверждают выводы, сделанные на ос новании экспериментов по осадке образцов с заполнен ными и незаполненными отверстиями, и также под тверждают наличие в осаживаемой цилиндрической за готовке зоны действия тангенциальных растягивающих напряжений Б (см. рис. 27). По мере увеличения степе ни деформации до 35 и 45% произошло полное завари вание флокенов в средних частях поковок (см. рис. 29, б, в и 30, б, в), а в зонах, прилегающих к контактной поверхности, флокены не заварились и состояние их ока залось близким к исходному. В зоне бочкообразования
5—478 |
65 |
флокены не только не заварились, а раскрылись |
про |
|||
порционально |
в).сообщенной |
степени |
деформации |
|
(см. рис..29, б, |
При этом увеличился зазор флокенов, |
|||
расположенных в радиальном |
направлении. По |
мерс |
приближения направления флокенов к тангенциальному степень раскрытия их уменьшилась до уровня исходного состояния, что дополнительно свидетельствует об отсут ствии в данном случае радиальных растягивающих на
пряжений/ d = |
при0 J |
осаживании такой поковки.(d |
|
|||
Н |
ВHрезультате осадки на 41,5% заготовки с отношени |
|||||
ем |
|
|
в исходном |
состоянии |
— 200 мм, |
|
|
— 140 мм) получены те же результаты, что и на заго |
|||||
товках с |
H jd'= |
1, с той лишь разницей, что глубина рас |
||||
положения |
незаварившихся |
и раскрывшихся флокенов |
от боковой поверхности поковки была меньше, чем в по ковках, показанных на рис. 29 и 30.
Таким образом, при осаживании поковки с H / d ^ 1,0 положительный знак имеют лишь тангенциальные на пряжения, действующие на боковой поверхности осажи ваемой поковки и распространяющиеся на некоторую глубину от этой поверхности. Соответственно, возникно вение разрывов происходит на боковой поверхности оса живаемой поковки в зоне бочкообразованпя. При этом возникающие разрывы ориентируются вертикально, нор мально к действующим тангенциальным напряжениям положительного знака. Образование таких разрывов предупреждают путем равномерной осадки с помощью прокладок, различных смазок пли же применения бан
дажей/d^и. |
накладок п др. Что касается внутренних трещин, |
||
тоH они |
могут возникать в |
осаживаемых |
поковках |
с |
1 лишь под действием |
значительных |
скалываю |
щих напряжений.
Напряжения и разрывы
в осаживаемом теле с отношением H jd > 1
Осадка образцов с незаполненными отверстиями.
Для исследования использовали образцы диаметром 235 мм высотой 590 мм из стали 45. В центральной зоне образцов были просверлены вертикальные сквозные от верстия диаметром 35 мм. Для того чтобы при нагреве уменьшить проникновение печных газов внутрь отвер стия и предотвратить значительное окисление их поверх-
66
мости, концы отверстии закрывали металлическими пробками.
Перед осадкой заготовки нагревали до 1170° С . Н а гретые образцы осаживали на прессе со степенями де
формации |
23, 40 и 60%. |
|
ооо^_ |
|||
Осадку |
|
проводили |
на |
|
|
|
плоских бойках |
без |
смаз |
ц |
|
||
ки. Деформация |
была ие- |
|
wo |
|||
равномерной и сопровож- |
|
|
||||
далась |
бочкообразовани- |
|
|
|||
ем. Величина бочкообра- |
|
|
||||
зования возрастала с уве |
|
|
||||
личением |
степени осадки. |
|
Рис. 31. Влияние степени деформа |
|||
В образцах до и после |
|
в образцах с исходным отношением |
||||
осадки |
определяли |
объ |
|
Я/d=2,5 |
||
ем отверстий с |
помощью |
|
ции на объем осевого отверстия |
|||
|
|
песка. Изменение формы отверстий при осадке определяли иа образцах после раз резки их точно по осевой плоскости.
Рис. 32. |
Осевое |
отверстие |
в за |
Рис. 33. Осевое отверстие в за |
|
готовке |
с исходным отношением |
готовке с |
исходным отношением |
||
Я/d“ 2,5 |
после |
осадки на |
23% |
И /d — 2,5 |
после осадки на 40% |
Б* |
67' |
Из полученных данных следует, что общин объем отверстий в процессе осаживания до 40% уменьшается лишь незначительно. При увеличении степени осадки до
60% |
происходит более резкое уменьшение объема отвер |
|||||||||
стия |
(рис. 31). |
Очевидно, |
резкое |
уменьшение |
H/d^Lобъема |
|||||
отверстия начинается после достижения в осаживаемом |
||||||||||
|
|
|
образце |
отношения |
|
1 |
||||
|
|
|
Изменение |
|
формы |
отвер |
||||
|
|
|
стия |
в результате деформа |
||||||
|
|
|
ции |
на |
23, |
40, 60% |
показа |
|||
|
|
|
но на рис. 32— 34. Из рисун |
|||||||
|
|
|
ков видно, что в зонах, при |
|||||||
|
|
|
легающих |
к |
торцовым |
по |
||||
|
|
|
верхностям, |
не происходит |
||||||
|
|
|
изменения |
диаметра |
отвер |
|||||
|
|
|
стия. На |
большей |
глубине |
|||||
|
|
|
происходит постепенное уве |
|||||||
|
|
|
личение диаметра отверстия |
|||||||
|
|
|
до максимального значения |
|||||||
|
|
|
для |
данной |
степени |
осадки. |
||||
|
|
|
Далее |
отверстие принимает |
||||||
|
|
|
цилиндрическую |
форму,H/d |
||||||
|
|
|
длина которой определяется |
|||||||
Рис. 34. Осевое отверстие в заготов |
конечным |
отношением |
При |
|||||||
ке с исходным отношением H / d = 2 ,S |
осаженногоH /dm \ |
|
образца. |
|||||||
|
после осадки |
на G0% |
достижении |
|
отношения |
|||||
|
|
|
ет |
|
отверстие принима |
|||||
|
|
|
вид, |
|
показанный |
на |
||||
|
|
|
рис. |
34. |
|
|
|
|
|
|
Увеличение диаметра отверстий в средней зоне оса женных образцов еще нельзя рассматривать как фак тор, однозначно характеризующий наличие в этой зоне радиальных растягивающих напряженіи), .так .как таішг изменение формы может быть обусловлено соответству ющим течением металла, расположенного в этой зоне. Для уточнения этого вопроса осаживали цилиндрические образцы, у которых в осевые отверстия были вставлены стержни и образцы с внутренними дефектами (флокенами).
Осадка образцов со стержнями. Применяли цилинд рические образцы диаметром 200 мм и высотой 500 мм. В центральной зоне каждого образца в просверленное отверстие диаметром 30 мм вставляли стержень из та кого же материала, Стержни изготовляли таким обра-*
68
зом, чтобы они плотно соприкасались со стенками отвер стия по всей длине. Подготовленные образцы нагревали до 1170° С и осаживали на прессе со степенями дефор мации 17, 21, 40 и 60%. Осадку производили на плоских
г
J ,
CL7
иЛ з
с^
Рис. 35. Схема расположения зазоров в образцах со стержнями после осадки е, %:
а — 21,4; 6 — 40,0; в — 60,0
бойках без смазки. Заготовки, осаженные на 17 и 21%, имели двойное бочкообразование. Размеры образцов после осадки приведены в табл. 7. Для исследования
Т а б л и ц а 7. РАЗМЕРЫ ОБРАЗЦОВ СО СТЕРЖНЯМИ ПОСЛЕ ОСАДКИ (СМ. РИС. 35) (ИСХОДНЫЕ РАЗМЕРЫ: d — 200 мм, Н — 500 мм)
Номер образца |
Степень деформации е, % |
Высота после осадки Н , мм |
Диаметр |
Диаметр |
Величина |
стержня, |
||
поковки, мм |
мм |
зазора, мм |
CL
CJ
Q |
D \ |
D - |
Оз |
d z |
1 |
ъ |
|
1 |
17,0 |
415 |
1,94 |
200 |
220 |
219 |
34,0 |
33,5 |
18 |
0,5 |
2 |
21 ,0 |
393 |
1,81 |
200 |
225 |
227 |
35 |
34 |
51 |
1,0 |
3 |
40,0 |
300 |
1,22 |
212 |
255 |
266 |
42,5 |
42,0 |
29 |
1,о |
4 |
60,0 |
200 |
|
265 |
|
324 |
— |
75,5 |
88 |
4,3 |
0,68 |
|
— |
— |
69