книги из ГПНТБ / Дзугутов, М. Я. Напряжения и разрывы при обработке металлов давлением
.pdfзаторможенной деформации. В остальных зонах сечения слитка исходная литая структура сохраняется полно стью в результате отсутствия в них деформации, необхо димой для протекания процесса рекристаллизации.
Таким образом, при ковке круга на плоских бойках металл, находящийся под контактными поверхностями, подвергается деформации раньше, чем в других зонах.
ѵ///ж ////л
штт W/.
Рис. 79. Изменение ширины кон тактной поверхности в процессе
рабочего хода бойка (одиозпач-
п п г п п б ж я т н я )‘
Рис. 78. Поперечная макроструктура |
о — в |
момент |
соприкосновения |
круглой заготовки после единичного |
Гюйка; |
б — в |
конце рабочего |
обжатия в плоских бойках |
|
хода |
бойка |
Но это не значит, что в зоне заторможенной деформации нарушено тормозящее действие внешнего трепня. Д ей ствие внешнего трения в этих зонах сохраняется полно стью, так же как и при ковке квадратной заготовки на плоских бойках, но деформация металла начинается здесь раньше, т. е. до образования зоны заторможенной деформации п до распространения на него действия внешнего трения. Основная разница заключается в том, что при ковке квадрата зоны заторможенной деформа ции образуются сразу же после соприкосновения пло ского бойка II начала рабочего хода его. При ковке кру га на плоских бойках в начале рабочего хода образуют ся контактные линии (рис. 79, а) и лишь затем по мере дальнейшего хода бойка (рис. 79, б) ширина их увели чивается в результате последовательного приращения к ним смежных слоев металла по мере увеличения ра бочего хода бойка. Смежные слои по мере увеличения рабочего хода бойка сначала деформируются, а затем после распространения на них действия внешнего тре ния увеличивают зоны заторможенной деформации.
140
При возрастании величины единичного или однознач ного обжатия деформация распространяется также и на более глубокие слои деформируемой круглой заготовки.
Напряжения и течение металла при ковке круглой заготовки на плоских бойках
При ковке круглой заготовки на плоских бойках на блюдается сложное течение металла. Оно происходит в направлении оси заготовки и в направлении, нормаль ном к лей. Преимущество того или иного направления течения определяется величиной подачи.
Чтобы выяснить характер течения металла при по перечной ковке — обкатке (см. рис. 77,6), были проведе ны опыты по обкатке круглых заготовок из разных ста-
|
Рис. |
80. |
Вид цилиндрического образца: |
|
п — |
до |
обкатки; б— после обкатки |
лей, обладающих |
различными показателями прочности |
||
и |
пластичности. Обкатку производили при разных тем |
||
|
пературах на пневматическом молоте (масса падающих частей 250 кГ) путем постепенного вращения заготовок вокруг их оси, 'после каждого удара бойка (рис. 80). Р е зультаты опыта приведены в табл. 10.
Из приведенных данных следует, что в результате обкатки уменьшаются диаметр и сечение образцов. Од новременно вместо увеличения длины оси заготовки про изошло значительное уменьшение ее почти во всех слу чаях. Значительное приращение длины (L— 10) получили периферийные зоны, расположенные ближе к контакт ной поверхности образца.
Если обозначить уменьшение объема металла в осе вой зоне из-за утяжки через Ѵу (см. рис. 80), а прираще ние объема металла в зонах, расположенных под кон-
141
Т а б л и ц а 10. РЕЗУЛЬТАТЫ ОБКАТКИ КРУГЛЫХ ОБРАЗЦОВ НА ПЛОСКИХ БОПКАХ
|
Размег ы образца, |
мм |
|
|
|
|
|
|||
|
до об |
после обкат |
Температура |
ä |
|
|||||
|
обкатки, °С |
R. О |
L |
Уменьшение |
||||||
Сталь |
катки |
|
ки |
|
|
|
І” |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s к ! |
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
нача |
|
та |
|
|
|
|
D |
к |
d |
L |
конец |
'СГ V |
|
|
|
|
|
ло |
Д о |
|
|
|||||
20ХНЗА |
28 |
105 |
23 |
84 |
48 |
1050 |
850 |
20* |
|
|
|
28 |
108 |
21 |
78 |
57 |
1050 |
850 |
27,5 * |
|
|
|
41 |
113 |
33,5 |
88 |
73 |
1050 |
850 |
22* |
|
|
|
41 |
111 |
32 |
82 |
75 |
1050 |
850 |
26* |
|
|
ЭЗХ2В8 |
44 |
117 |
37 |
108 |
53 |
1100 |
850 |
8* |
|
|
|
44 |
117 |
29,5 |
103 |
68 |
1100 |
850 |
12* |
|
|
|
44 |
117 |
28 |
98 |
77 |
1100 |
800 |
16* |
|
|
|
45 |
117 |
26 |
97 |
73 |
850 |
700 |
17* |
|
|
|
45 |
117 |
24 |
93 |
80 |
850 |
700 |
20** |
|
|
Р18 |
25 |
108 |
25 |
96 |
30 |
1000 |
850 |
11* |
|
|
|
25 |
108 |
20 |
86 |
43 |
1000 |
850 |
20,5** |
|
|
ЭИ69 |
32 |
120 |
30 |
115 |
42 |
— |
— |
4,2 |
St* |
|
|
|
|
40 |
|
|
6,6 fr:fr |
|
|||
|
42 |
120 |
112 |
53 |
— |
— |
|
|||
|
40 |
120 |
34 |
НО |
52 |
— |
— |
8,3 fr* |
|
|
|
36 |
120 |
35 |
105 |
52 |
— |
— |
12,4 |
!* |
|
0/ |
9 |
—— £ |
X1_1длины |
|
Отношение |
оси Li |
|
|
18 |
|
0,9 |
25 |
|
0,9 |
18 |
|
0,8 |
22 |
|
0,85 |
18 |
|
2,2 |
32 |
|
2,7 |
36 |
|
2,3 |
42 |
|
2,5 |
47 |
|
2,4 |
0 |
|
0 |
20 |
|
1,0 |
6, 4 |
1,5 |
|
4, 7 |
0,7 |
|
15 |
|
1,8 |
2,8 |
0,22 |
* Нарушений сплошности ие наблюдалось. ** Происходил разрыв в центре заготовки.
тактной поверхностью, через Кщ, (Ѵа на рис. 80), то по закону постоянства объема для случаев, когда после об катки D~p>d, можно написать УпР> У у , т- е- объем метал ла, течение которого происходит в направлении удлине ния, всегда больше объема металла, двигающегося из осевой зоны к периферии. Эта разность образуется за счет уменьшения диаметра заготовки (У с). При D = d смещенный объем Уо= 0 , а образование Упр происходит лишь за счет утяжки Уу, т. е. Ущ >=Уу. В случае D > d различают три вида течения металла при деформирова нии круглой заготовки или поковки ковкой на плоских бойках. '
Первый вид |
течения |
в результате |
деформации е, |
||||||
D > d , |
|
|
|
|
|||||
|
и приращение объема УПР |
достигается |
за |
счет |
|||||
смещенного объема |
Ѵс |
(см. рис. 80) и объема |
металла |
||||||
Ѵу, полученного |
за |
счет утяжки |
его |
из осевой |
зоны |
||||
(рис. 8 1 ,а ),т . е. |
Упр= У с + 1 /у- |
|
|
|
|
142
е, |
Второй вид течения, |
когда |
в результате |
деформации |
||
D^>d |
|
|||||
|
и 'приращение объема Уцр достигается только за |
|||||
счет смещенного объема Ѵс |
(рис. 81,6), |
т. е. ѴПр = У с . |
||||
|
При этом исходная длина осп заготовки /о не изменя |
|||||
ется и Ѵ у = 0 . |
когда в результатев), |
деформацииѴПр = Ѵ с. |
||||
е, |
Третий вид течения, |
|||||
D > d |
|
|||||
|
II удлиняются все зоны сечения заготовки, рав |
|||||
номерно |
или неравномерно |
(рис. 81, |
т. е. |
Рис. 81. Течение металла и изменение формы цилиндрического образца
ирезультате обкатки:
а— Л</0; б — /1=/о» о — ЛС>/о
Все три вида расчета объема металла справедливы в том случае, если в деформируемой заготовке не обра зуется внутренняя полость. В случае образования в об катанной заготовке полости объем ее УПол следует учи тывать особо. Так, например, после образования полости процесс обкатки может не сопровождаться уменьшени ем диаметра заготовки или ее оси, а приращение объема
d = D
УПр может происходить в этом случае |
при |
и |
||
(ом. рис. 80) и без обраозвания |
Ѵу, за счет объема обра |
|||
зовавшейся полости. В этом случае 1/Пр = 1 /пол. |
(обкатке) |
|||
Таким образом, |
при поперечной |
ковке |
||
круглой заготовки |
на плоских |
бойках |
может |
происхо |
дить течение металла из осевой зоны заготовки в пери ферийные, и в результате этого длила периферийной зоны заготовки увеличивается и одновременно уменьша ется длина ее оси. Плоские торцы заготовки после по перечной обкатки приобретают вогнутую форму.
143
Такой |
характер течения |
металла свидетельствует |
|
о том, что |
при деформации действие внешней |
силы не |
|
достигает |
осевой зоны заготовки. Течение металла |
||
в этой зоне |
начинается лишь |
под действием |
дополни |
тельных внутренних радиальных растягивающих напря жений, возникающих в осевой зоне деформируемой заго товки.
Изучение знака радиальных напряжений производи ли на круглых образцах (диаметр 250 мм, толщина 60 м м ), изготовленных из стали Ш Х15, со вставленными прутками (рис. 82, а). Образцы нагревали до 1100° С, затем обкатывали на плоских бойках молота с массой падающих частей 2 т. Достигнутые суммарные линейные обжатия образцов находились в пределах 7—21%.
В результате обкатки уменьшилась длина осп образ ца вследствие утяжки металла из осевой зоны в перифе рийную. При 7% деформации увеличился диаметр отвер стий, расположенных в центральной зоне образца, в ре зультате чего вставленные в них нруткп выпали из образцов (рис. 82, б). При достижении 2,1% обжатия диагметры отверстий значительно увеличились (рис. 82, в), причем наибольшее увеличение диаметра достигается в центральной части образца. Диаметр двух других от верстий, расположенных ближе к контактной поверхно сти, не только не увеличился, а, наоборот, уменьшился, вследствие этого прутки оказались плотно зажатыми в отверстиях.
Следовательно, при обкатке круглой заготовки на плоских бойках металл осевой зоны перемещается к пе риферии под действием внутренних радиальных растя
гивающих напряжений, возникающих |
и действующих1, 2. |
в осевой зоне заготовки. Под действием этих же напря |
|
жений происходит увеличение диаметра |
отверстий |
Наоборот, диаметр отверстия не увеличивается в зонах, где такого рода внутренние растягивающие напряжения отсутствуют полностью (3, 4).
В табл. 11 приведены данные изменения размеров от верстий шайб в процессе обкатки их на плоских бойках. Из них следует, что по мере удаления от осевой зоны величина радиальных растягивающих напряжений уменьшается и в некоторой точке значение их достигает нуля. Величина радиальных сжимающих напряжений в этой точке также равна нулю. Однако по мере даль нейшего удаления от осевой зоны величина сжимающих
144
напряжений увеличивается и достигает наибольшего значения у поверхности обкатываемой заготовки.
Продольные напряжения, возникающие в продольной (осевой) плоскости, изучали в производственных усло виях на круглых образцах (сталь ШХ15) со вставленны ми нормально к оси заготовки стержнями (рпс. 83),
Ф150
Л'1
. _ ____
-Ч
№ Д-55-.:
№ |
ъ\ |
-- - - ! |
_ 60__ 0
Рпс. 82. Схема исходного образца со встав ленными стержнями {1— 4) и макрошлифы об разцов после обкатки:
а — схема исходного образца; б — макрострук тура после обкатки на 7%; в — макроструктура после обкатки на 21%
10-478 |
145 |
Т а б л и ц а II. ИЗМЕНЕНИЕ ДИАМЕТРА ОТВЕРСТИЙ ШАЙБ
ИЗ СТАЛИ ШХ15 В РЕЗУЛЬТАТЕ ОБКАТКИ ИХ НА ПЛОСКИХ БОЙКАХ
Номер образ ца
Диаметр |
Степень |
Длина оси, мм |
||
шайбы, мм |
обкатки |
|
|
|
|
|
c _ D - d |
исход |
|
исход |
конеч |
D |
конеч |
|
ный |
ный |
% |
ная |
ная Л |
|
|
/о |
|
Диаметр отверстия, мм
исходный |
|
после обкаткі |
|
|
|
(см. рнс. 83) |
|
|
' |
2 |
3 |
1 |
250 |
232 |
7 |
60 |
57 |
9 |
13,5 |
11,5 |
8,5 |
8,5 |
2 |
250 |
210 |
16 |
60 |
49 |
9 |
14,5 |
11,0 |
9,0 |
8,5 |
3 |
250 |
198 |
21 |
60 |
45 |
9 |
16,0 |
13,0 |
8,5 |
8,0 |
Рис. 83. Схема составного |
образца |
со |
вставленными |
|
стержнями № I, 2, 3 (продольный разрез): |
||||
вверху — до обкатки; |
внизу — после |
обкатки |
||
В результате |
на плоских бойках |
плоскими бойками |
||
поперечной |
обкатки |
|||
с круга 168 до |
круга 164 мм длина |
оси образца умень- |
146.
Шилась с 374 до 364 мм, f . е. на 10 мм, а длина перифе рийной зоны увеличилась с 374 до 400 мм. Общая длина осп_образца уменьшилась за счет концевых участков об разца (размер 32 мм). Уменьшение длины осевой зоны относительно поверхностной произошло также и на уча стках .между стержнями № 1, 2 и 3.
Образование зазоров вокруг стержней в середине образца-свидетельствует о наличии в этой зоне образца наряду с радиальными также и продольных растягива ющих напряжений. В поверхностных зонах стержни плотно зажаты металлом образца, что свидетельствует о наличии в этой зоне продольных сжимающих напря жений.
Таким образом, при обкатке круглой заготовки на плоских бойках во внутренней зоне заготовки возникают и действуют радиальные растягивающие напряжения, продольные растягивающие напряжения и тангенциаль ные растягивающие напряжения. Знак последних двух определяется знаком радиальных напряжений.
Первичными являются радиальные растягивающие напряжения, а главные напряжения остальных двух видов-— вторичными, зависящими от первичных. Таким образом, в результате действия значительных радиаль ных растягивающих напряжений осевая зона круглой заготовки в процессе обкатки на плоских бойках прибли жается к состоянию всестороннего (трехосного) растя жения. Направление одного из главных напряжений совпадает с осью заготовки, а два других располагаются в плоскости, взятой нормально к ней. Разумеется, это всестороннее растяжение является неравноосным. Что касается схемы напряженного состояния периферийной зоны заготовки, то она соответствует всестороннему не равноосному объемному сжатию.
Величина внутренних растягивающих напряжений — радиальных и продольных — убывает по мере прибли жения к свободным торцовым поверхностям. Этому в значительной степени способствует радиальное истече ние металла у торцовых поверхностей, возможность ко торой уменьшается по мере удаления от них.
В результате этого торцовые поверхности обкатанной заготовки имеют вогнутую форму. Этим же объясняется возникновение при поперечной обкатке внутренних раз рывов; они образуются в первую очередь в центре заго товки и распространяются к торцовым поверхностям по
Ю* |
147 |
мере дальнейшей обкатки, в торцы заготовки внутрен ние разрывы выходят лишь в редких случаях: после
Рис. 84. Форма и размеры образцов со стержнями:
а — до обкатки; б — после обкатки в плоских бойках
длительной обкатки и образования в торцах глубоких лунок.
В процессе обкатки в .поверхностной зоне круглой за готовки действуют тангенциальные сжимающие на пряжения, вследствие чего контакт между стенками от верстия и стержнями в тангенциальном направлении не нарушается.
Количественно течение металла в плоскости, распо ложенной нормально к осп круглой заготовки, в процес-
148
се ее обкатки на 'плоских бойках определяли при помощи ввинченных стержней. Для этого в круглых образцах (поковках) из стали Ш Х І5 сверлили отверстия, в кото рые ввинчивали стержни диаметром 14 мм. Образцы
Рис. 85. Поперечные макрошлифы образцов Кч 12—1G (л— е соответственно), представленных на рис. 84
(рис. 84, а) нагревали до 1150° С и обкатывали на пло ских бойках до различных размеров. Внешняя форма образцов после обкатки (рис. 84, б) существенно изме нилась: уменьшилась длина оси образца и одновременно увеличилась длина периферийной зоны.
Ш аг нарезки |
в периферийных |
зонах |
уменьшился, |
а в центральных |
зонах увеличился |
(рис. |
85). М акси |
мальное уменьшение шага нарезки происходит на неко тором расстоянии (примерно 15 мм) от поверхности образца. Далее к центру образца шаг нарезки возраста ет, достигая исходной величины, и затем значительно увеличивается. Изменение шага нарезки вдоль радиуса
149