книги из ГПНТБ / Ждановский, Н. С. Надежность и долговечность автотракторных двигателей
.pdfформуле:
rpC |
лгт |
1- |
1 |
|
|||
Г. Ср |
1 ( е _ 1 ) |
( 2 - B l ) |
|
Средняя температура за такт расширения |
опреде |
|||||||||
ляется |
по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
||
при |
одноразовой |
подаче топлива |
|
|
|
|||||
7-р |
е _ |
! |
0 , 5 ( р * - 1 ) - |
-п* |
\р J |
|
) |
|||
|
г. ср |
|
|
|
|
|||||
при |
двухразовой |
подаче |
топлива |
за |
цикл |
(рис. 54) |
||||
|
|
|
4 |
|
5 |
|
7 |
|
8 |
|
|
_1_ |
5Г d F + |
С Т |
|
d F + ^ |
7 W |
+ \ Т |
dV\. |
||
|
у Р _ = _|_ | |
|
||||||||
|
r . c p - j / ^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На |
участке |
3 — 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
!i T d V = = V s |
\ F |
^ = ^ f H - ^ ! ) = 0 , 5 7 ' 1 e n « - 1 X ( p ? - l ) ; |
||||||||
на |
участке |
^ — 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J TdV = |
T t |
V ? - |
1 ^ |
р ^ г |
|
|
|
2 — л 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
на |
участке |
6 — 7 |
2 — м 2 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
О . б Г ^ ' - у ^ Д , 2 _ n , |
л) у. |
||||
на участке |
7 — 8 |
|
|
|
|
|||
8 |
|
|
|
8 |
[ |
dV |
|
|
|
|
|
|
-1 |
|
т/2 —п2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 - n , |
|
|
|
|
6 i n » ~ l |
-n2 _ |
•1) F , . |
||
|
|
|
|
|
|
|
||
Окончательно |
получаем |
|
|
|
||||
Т |
Р |
- r i e n ' ~ % |
0 , 5 ( p J - - l ) + - P l - ( 6 ? - r i « - l ) + |
|||||
|
r. cp |
|
|
8 — 1 |
|
2 — n 2 |
||
|
|
|
|
|
||||
|
6 |
n 2 |
- ! |
(Pi |
1 J + 6 |
n , - l ( 2 _ W s |
) |
^ |
180
С р е д н яя температура за такт расширения возрастает с увеличением цикловой подачи при первом впрыске и с ее уменьшением при втором впрыске. Т а к , если при равной
цикловой подаче топлива за первый и второй |
|
впрыски |
||||||||||||||||||
средняя |
температура |
за |
такт |
|
расширения |
составляет |
||||||||||||||
1555 К , |
то при 100-процентной |
подаче |
за первый |
|
впрыск |
|||||||||||||||
и 20-процентной |
подаче за второй впрыск |
Тр с р |
составляет |
|||||||||||||||||
1810 К . Соответственно при этом возрастают |
температуры |
|||||||||||||||||||
и давления в узловых точках цикла . Еще |
большее |
ужесто |
||||||||||||||||||
чение температур за такт расширения можно |
получить |
|||||||||||||||||||
при трехразовой |
подаче топлива за цикл . |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Расчетное уравнение для определения средней темпе |
|||||||||||||||||||
ратуры |
за |
такт |
расширения получено |
аналогично |
ц и к л у |
|||||||||||||||
с двухразовой подачей |
топлива |
и |
имеет |
вид: |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
1 |
г. с р " |
|
г _ \ |
|
0 , 5 ( р ? - 1 ) + 2 = ^ ( б 1 2 - П 2 - 1 ) |
|
|
+ |
|
|
|||||||||
|
|
+ |
0 , 5 |
$ Щ |
(pi - 1 ) |
+ |
— P f |
^ |
i |
_ _ |
( 6 2 - * . _ ! ) |
+ |
|
|
|
|
||||
+ |
0 5 |
P ^ W , |
( l _ 1 } + |
|
P I ^ P I ^ A |
|
( 2 _ „ , _ 1 } |
|
|
|||||||||||
|
С возрастанием цикловой подачи топлива при основном |
|||||||||||||||||||
впрыске и с уменьшением при дополнительном |
|
впрыске |
||||||||||||||||||
(суммарная цикловая подача составляет 120% |
от номиналь |
|||||||||||||||||||
ной А^ц.н) также повышается и температура |
распылителя . |
|||||||||||||||||||
Если при основной цикловой подаче топлива, |
равной |
20% |
||||||||||||||||||
от |
А^ц.н и дополнительной, |
равной |
100% |
от |
A g 4 - H , |
темпе |
||||||||||||||
ратура корпуса распылителя в зоне запорного конуса tK |
= |
|||||||||||||||||||
= |
181 |
°С, |
температура |
иглы |
в |
зоне |
запорного |
|
конуса |
|||||||||||
ta |
— 138 |
°С, |
то |
при |
основной |
подаче, |
равной |
100% |
от |
|||||||||||
Аг?ц.н и |
дополнительной, |
равной |
20% |
от |
А ^ ц н , |
tK |
= |
|||||||||||||
= |
214 |
°С и ta |
= |
167 |
°С. Средняя |
температура |
за такт |
рас |
||||||||||||
ширения при этом возрастает с 1268 до 1810 |
К . |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
Расхождение в расчетных и экспериментальных |
опре |
||||||||||||||||||
делениях |
|
основных |
параметров |
и |
температурных |
|
показа |
телей специального рабочего цикла находится в пределах погрешностей их измерений. По давлению и температуре это расхождение составляет 3—5%.
При работе с нормальным рабочим циклом (при одно разовой подаче топлива) при указанных выше значениях цикловой подачи топлива (20% от AgnM и 100% от А ^ ц н ) температура корпуса распылителя tK составила соответ ственно 165 и 197 °С; температура иглы ta 138 и 154 °С.
181
П р и организации ускоренных испытаний на отказы распылителей их температуру можно прогнозировать расчетным путем.
Если рассматривать распылитель от носка до заплечи ков как сплошной цилиндрический стержень с постоянным коэффициентом теплопроводности, а условия теплообмена стационарными при одномерном тепловом потоке, то темпе ратура в поперечном сечении распылителя может быть определена из уравнения [98]:
ет (L —x)_^e—m(L |
— х) |
и соответственно температурный градиент по длине распы-
Л И Т е Л Я |
|
|
|
dt |
|
|
|
e m < L - * > _ e - m ( L - * > |
|
|
|||||||
|
|
|
V t x |
|
|
|
" l t " - Р |
е - Ч е - ^ |
' |
|
( 5 ? ) |
||||||
Тепловой |
поток |
вдоль |
оси |
распылителя: |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
rlt |
|
|
pni(L |
— x)_—m(L |
— x) |
|
|
||||
|
|
0 |
> |
= - |
V |
- |
= |
^ |
, Р |
e |
m |
L + e |
_ m L |
|
|
(58) |
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
e m L - t - e — m L \ |
J - |
(59) |
|||
= a r . c p / N ' 3 K B - V p ) = W P ^ 3 H B - * L |
|
—г |
|
||||||||||||||
В |
этих |
уравнениях: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
tx |
— искомая |
температура в сечениях по длине |
||||||||||||||
|
|
|
распылителя; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
<н .р |
— температура |
носка |
распылителя; |
|
|
|
|||||||||||
|
L |
— длина |
распылителя |
от |
носка |
до |
заплечиков; |
||||||||||
|
х |
— расстояние |
от |
носка |
распылителя |
до |
сечения, |
||||||||||
|
|
|
в |
котором определяется |
температура; |
|
|
||||||||||
/ |
Qx |
— площадь |
поперечного сечения |
распылителя; |
|||||||||||||
|
— тепловой |
поток в сечениях |
распылителя; |
||||||||||||||
Sjtx |
— температурный |
градиент |
в |
сечениях |
распы |
||||||||||||
|
т |
|
лителя; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
— размерный |
параметр; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
е — основание |
натурального |
|
логарифма; |
|
|
|||||||||||
|
|3 — коэффициент, |
учитывающий |
|
форму |
поверх |
||||||||||||
|
|
|
ности носка |
распылителя |
(для |
плоского |
носка |
||||||||||
|
|
|
Р |
= |
1, |
для |
фигурного |
носка |
р |
1,3); |
|
К— коэффициент теплопроводности материала рас пылителя;
к г . с р |
— среднее |
значение |
коэффициента |
теплоотдачи |
|
от газов |
к стенкам |
цилиндра за |
ц и к л ; |
*экв |
— эквивалентная температура газов . |
|
182
По уравнению (56) можно рассчитать изменение темпе ратуры по длине распылителя, а температура носка рас пылителя определится при х = L из уравнения:
_ |
e m l + e - m L |
|
' н . р - ^ |
2 |
' |
где ti — температура распылителя в |
сечении заплечиков |
согласно экспериментальным данным принимается в пре делах 90 - 10 5 °С.
Д л я определения |
т пользуемся уравнениями |
(58), (59). |
|||
Откуда |
|
|
|
|
|
I |
emL |
I е — mL |
\ |
е «г (L — х) e—m(L |
— x) |
а г . орР {1эпв - |
lL |
2 |
j = h n t L |
2 |
' |
где / 8 К В = [ ( 0 , 6 - 0 , 8 ) |
( Г г . е р - 2 7 3 ) + |
Г г . с р ] - 2 7 3 |
[33]. |
||
Определение |
а г с р |
и Тг с р |
на основе планиметрических |
||
операций с использованием |
зависимостей от угла |
поворота |
кривошипа является весьма трудоемкой операцией. С до статочной для практических целей точностью можно при менить термодинамическую аппроксимацию и для опре
деления |
а г |
с р |
и |
Тг |
с р |
использовать |
связи |
в |
координатах |
||||||||
ccr |
- |
V |
и |
Тг |
- |
V.' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Средняя температура |
расчетного |
цикла: |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
„ |
|
|
/ттН |
|
[ |
Т ' С |
I |
'Т'Р |
_1_ 'Т'В |
|
|
|
|
|
|
|
|
г, с р — |
г, |
ср "Г" |
г. ср ~г |
г. |
ср ~г |
г. ср |
. |
|
|
||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
4" |
|
: |
|
|
|
|||
|
Здесь средняя температура за такты впуска и выпуска |
||||||||||||||||
(Т^ с р |
и Т* |
) принимается по экспериментальным |
данным. |
||||||||||||||
|
Мгновенное значение коэффициента теплоотдачи от га |
||||||||||||||||
зов в |
стенки |
цилиндра |
определяется по |
формуле |
Вошни |
||||||||||||
с |
учетом |
поправочного |
коэффициента |
для |
координат |
||||||||||||
аг |
— V: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
a r = 3 2 5 0 r f - 0 ' 2 I 4 c n ' 7 8 V ' 7 8 6 ^ 0 ' 5 2 5 , |
|
|
|
||||||||
где: с п |
— средняя |
скорость |
поршня; |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
р — давление |
в |
цилиндре; |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
Т |
— температура |
газов; |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
d |
— средний |
диаметр |
потока |
воздуха |
(принимается |
||||||||||
|
|
|
|
равным |
диаметру |
цилиндра) . |
|
|
|
|
|||||||
|
Путем |
интегрирования |
а г = |
/ (У) получены |
конечные |
||||||||||||
уравнения для |
расчета а г с р |
за отдельные |
процессы цикла |
и за весь цикл в целом при одноразовой и двухразовой подачах топлива аналитическим путем.
183
Д л я такта сжатия:
с1 С
После соответствующих термодинамических преобра зований и интегрирования окончательно имеем:
3250c"'7 8 f i ( G / ? ) 0 - 5 2 5 ( р Т ) 0 ' 2 8 1
а г . ср = |
X |
т/0,475 — 0,261n, |
т/0.475 — 0,261n, |
X0,475 — 0 , 2 6 1 » !
Дл я такта расширения: одноразовая подача топлива
V,'
v3
окончательное |
уравнение |
имеет вид |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
р _ 3 2 5 0 ^ ' 7 8 6 |
( C i ? ) 0 ' 5 8 5 |
0,261 |
/т/0.475 |
T/ 0,i75 ' |
I , |
||||||||||
|
* 4' |
|
— ^ 3 |
|
||||||||||||
|
х г . ср ~~ |
|
d»-^V |
h |
|
|
/'а |
|
л Т т с |
|
+ |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,475 |
|
|
||||
|
|
|
уп, |
|
|
/т/0,475 — 0,261п2 _ |
т/0,475 — 0,261п2 , |
|||||||||
|
I |
/ |
40,261 ( |
8' |
|
_4J |
|
|
1 |
|
|
|||||
|
Т |
^ 4 |
' |
|
^ |
\ |
|
|
|
0 , 4 7 5 - 0 , 2 6 1 л 2 |
|
|
|
/ |
|
|
двухразовая |
подача |
топлива |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
« г . с р |
~ |
К ^ |
a r d F + |
|j |
aTdV + ^ а г |
|
+ ^ а г tf F J; |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
v |
v, |
|
|
|
t |
v, e |
|
v, |
|
I |
|
|
|
|
|
|
v 3 |
|
|
v 4 |
|
|
|
|
|
|
|||
в |
окончательном |
виде |
получим |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Р |
|
_ |
|
0,786 , „ D ,0. 525 |
T/o,.i75 |
va,m |
|
||||||||
|
|
3250сп |
|
(GR) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
ат. ср |
|
|
d»'s'-iVh |
|
|
.0,201 F * |
- |
УЯ |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
3 |
|
0,475 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
71,40,261 |
/т/0,475 — 0,261па |
т/0,475 —0,261п2 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
У 5 |
|
— v i |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,475 — 0 , 2 6 1 п 2 |
|
|
|
|
||
|
1^0,475 |
|
т/0,475 |
|
|
|
|
0,475-0,261n2 _ |
1/0,470—0,261x1,\ |
|||||||
+р. 0,261 7 |
|
• V |
f |
( / , j F n , ) 0 , 2 e i / ' ^ |
|
|
|
|
|
|
||||||
0,475 |
|
|
|
|
|
2 |
||||||||||
где: |
Fft — рабочий |
объем |
цилиндра;0,475 — 0 , 2 6 1+я |
|||||||||||||
|
G — масса рабочего |
тела; |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
R — газовая |
постоянная рабочего |
тела. |
|
||||||||||||
Средние значения коэффициента теплоотдачи в процессе |
||||||||||||||||
наполнения |
и выпуска |
определяются по |
|
эксперименталь- |
184
ным значениям температуры и давления в соответствующих тактах .
Средний за весь цикл коэффициент теплоотдачи:
а г , ср — г. ср + < с р + « ? . с р + < ср
Рассмотренная методика расчета показателей теплового режима распылителя форсунки проверена по данным экс периментальных опре-
делении |
температуры |
|
|
L.mm |
|
|
|
|
|
||||||
I |
п'— |
|
|
|
|
|
|
||||||||
распылителей форсунок |
'"11 |
|
|
|
|
|
|||||||||
дизелей |
Д-50 и Д-60. |
|
|
|
\ |
|
|
|
|
||||||
|
Полученные |
разли |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
чия |
между |
эксперимен |
|
|
|
л |
|
|
|
|
|
||||
тальными и |
|
расчетными |
|
|
|
|
|
|
ч ^ |
|
|
||||
значениями |
|
температу |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ры |
для |
многосопловых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
и |
штифтовых |
распыли |
|
|
|
|
т |
|
180 |
220tp;c |
|||||
телей дизелей |
Д-50 и |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Д-60 не превышают 6 %. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
На рис. 55, а, б при |
tP°c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ведены |
кривые |
расчет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ных температур, а так |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
же |
|
экспериментальные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
значения |
|
температур |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
форсунки дизеля Д-60 |
160 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
по длине распылителя и |
|
30 |
|
|
|
50Нр,лс. |
|||||||||
в условиях |
нагрузочной |
|
20 |
|
|
40 |
|
||||||||
характеристики |
дизеля |
Р и с . |
55. |
Т е м п е р а т у р а |
р а с п ы л и т е л е й : |
||||||||||
Д-50. |
|
Д л я |
|
форсунок |
а — для |
дизеля |
Д-60 |
по длине распыли |
|||||||
ФШ6 |
X 2 X 25° дизеля |
теля; |
б — для дизеля Д-50 в условиях на |
||||||||||||
Д-50 |
|
эксперименталь |
грузочной |
характеристики: |
1 — экспери |
||||||||||
|
ментальная кривая; 2 |
— расчетная |
кривая. |
||||||||||||
ные |
значения |
темпера |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
туры |
носка |
|
распылителя |
определены |
в |
области |
запор |
||||||||
ного конуса на расстоянии 2,4 мм от носка. |
|
|
|
||||||||||||
|
Расчетные значения температуры по высоте |
распыли |
|||||||||||||
теля дизеля Д-60 при двухразовой подаче топлива |
оказа |
||||||||||||||
лись выше, чем при одноразовой. Соотношение |
цикловых |
||||||||||||||
подач при двухразовой подаче топлива в расчетном |
цикле |
||||||||||||||
дизеля Д-60 принято следующимз |
Ag„, составляет |
95% |
|||||||||||||
от А^ц.н и AgIh |
20 % от Agn |
н ; углы |
начала подачи |
топлива |
|||||||||||
Фп, |
= |
23° п. |
к. в. до в. м. т., |
ф д 2 = 20° |
п. |
к. |
в. |
после |
в. м. т.
185
Ускорение процесса коксования при использовании ц и к л а с двухразовой подачей топлива достигается за счет проникновения горячих газов из цилиндра двигателя в сопловые каналы и полость под иглой распылителя, что способствует повышению температуры топлива и контакту
топлива с кислородными |
соединениями. |
32. М Е Т О Д И К А |
У С К О Р Е Н Н Ы Х И С П Ы Т А Н И Й |
Ф О Р С У Н О К С Ш Т И Ф Т О В Ы М И И Б Е С Ш Т И Ф Т О В Ы М И
РА С П Ы Л И Т Е Л Я М И
Врезультате исследований специального ц и к л а с двух разовой подачей топлива определено распределение пар циальных подач топлива и моментов подачи топлива по углу поворота коленчатого вала дл я получения повышенного температурного режима цикла и ускоренного коксования распылителей за 25—35 ч.
Дл я штифтовых распылителей форсунок дизеля Д-50 наиболее целесообразным с точки зрения получения повы
шенной |
температуры |
ц и к л а |
является применение |
|
цикла |
||||
с двухразовой подачей |
топлива, |
характеризуемой |
Agni = |
||||||
= 80% |
от Д £ ц . н , Д # Ц 2 |
=- |
40% |
от |
А^ц.н при |
ф щ |
= |
18° |
|
п. к. в. |
до в. м. т. и |
фп2 = |
45° п. к. в. после |
в. м. т. |
|||||
Д л я |
повышения |
температурного режима |
цикла |
в ди |
зелях Д-60 первых модификаций рекомендуется цикл с
двухразовой |
подачей |
топлива, характеризуемой |
A g 4 l = |
|||
= 95% от А^ц.н, A g 4 |
2 |
— 20% от AgnH |
при ф щ = |
23° п. к. в. |
||
до в. м. т. и |
ф П а = |
20° п. к. в. после в. м. т. |
|
|
||
Продолжительность ускоренных |
испытаний |
составляет |
||||
25—35 ч и я в л я е т с я достаточной для сравнительной |
оценки |
эффективности различных конструктивных и технологи ческих решений, направленных на повышение надежности работы распылителей.
Ц и к л с двухразовой подачей топлива является наиболее простым и менее трудоемким.
Коэффициент сопоставимости отказов из-за закоксовывания распылителей при ускоренных испытаниях, опре деляемый по формуле
составляет 80—100, где t^ca — среднее время испытаний распылителей в условиях эксплуатации (ч); — сред нее время ускоренных испытаний распылителей (ч).
186
У с т а н о в ки для ускоренных испытаний распылителей на отказы были созданы на базе дизелей Д-50 и Д-60.
Установка оборудована тормозным электробалансирным стендом, автономными системами питания для подачи основной и дополнительной доз топлива, клапанами - раз делителями для разделения топливопроводов при подаче топлива от основного и дополнительного насосов,выклю чателями цилиндров, устройствами для измерения расхода топлива, комплектом приборов для осциллографирования рабочего процесса, давления в топливопроводах и подъема
От основного топливного 1 насоса
Р и с . 56. К л а п а н - р а з д е л и т е л ь д л я д в у х р а з о в о й п о д а ч и т о п л и в а :
J — соединительная гайка; г — корпус; з — штуцер; 4 — на конечник; S — уплотнительная прокладка; 6 — пластинчатый клапан.
иглы форсунки, датчиком и указателем температуры отработавших газов. Автономные топливные системы имеют общие элементы: топливный бак, клапаны-разде-» лители и испытуемые форсунки . Клапан - разделитель обес печивает разделение топливопроводов при впрысках топ
лива, |
не в л и я я на |
степень р а з г р у з к и внутренней |
полости |
форсунки . Клапан - разделитель устанавливается |
на к а ж |
||
дую |
испытуемую |
форсунку . |
|
На рис. 56 показан клапан - разделитель . Пластинча тый стальной полированный к л а п а н 6 диаметром 8 мм свободно перемещается в направляющей части корпуса 2. Осевое перемещение клапана (ход клапана) ограничен торцами двух наконечников 4 и составляет 0,08—0,12 мм. Все топливные к а н а л ы имеют диаметр 2 мм, а наконечник основной подачи топлива дополнительно со стороны плас-
187
тинчатого |
клапана |
в |
торце имеет конусное углубление |
с углом в |
вершине |
90°. |
К л а п а н 6 под воздействием давле |
ния топлива периодически перемещается от одной торцо
вой поверхности наконечника к другой, |
поочередно |
запи |
||||
р а я одну |
из топливоподатощих |
систем, |
в |
то |
время |
к а к |
в другой (основной или дополнительной) |
обеспечивается |
|||||
нормальная подача топлива с последующей |
разгрузкой |
|||||
топливопровода. |
|
|
|
|
|
|
Клапаны - разделители при испытании должны удовлет |
||||||
ворять следующим техническим условиям . |
|
|
|
|||
1. Ход |
к л а п а н а 0,08—0,12 мм. |
|
|
|
|
|
2. Статическая плотность клапана при падении давле |
||||||
ния топлива от 400 до 350 кгс/см 2 |
не менее |
10 |
с. |
|
||
3. Клапан - разделитель испытывается на динамическую |
||||||
плотность на стенде СДТА-1 с нормально |
отрегулирован |
|||||
ной серийной форсункой на номинальном |
скоростном |
|||||
режиме при одноразовой подаче |
топлива. |
Клапан - разде |
литель удовлетворяет техническим условиям при отсутст вии течи в направлении основной и дополнительной подачи топлива. Различие-в производительности основного насоса при одноразовой и двухразовой подаче топлива не должно превышать 3%.
На к а ж д у ю секцию основного и дополнительного топ ливных насосов устанавливаются специальные выключа тели цилиндров, обеспечивающие выключение цилиндров из работы за счет перепуска топлива из форсуночных топ ливопроводов в магистраль низкого давления . Поочеред ное выключение подачи топлива в один или несколько цилиндров позволяет оценить топливно-экономические, мощностные и другие показатели отдельных цилиндров
идизеля в целом.
Дл я привода и регулирования угла опережения начала подачи топлива дополнительным насосом служит соеди нительно-регулировочная муфта. Эта муфта устанавли вается внутри сварного к о ж у х а , который одним фланцем
закреплен |
к |
картеру |
распределительных |
шестерен на |
месте к р ы |
ш к и |
люка д л я |
регулирования угла |
опережения |
начала подачи топлива основным насосом; ко второму фланцу к о ж у х а крепится дополнительный топливный на сос. Соединительно-регулировочная муфта позволяет изме нять угол начала подачи топлива ступенчато с минималь ным шагом в 4° п. к. в. на всем такте расширения .
Д л я замера температуры отработавших газов приме няются хромель-алюмелевые термопары, которые устанав-
188
ливаются в выпускные окна цилиндров . Регистрация |
термо- |
э. д. с. термопар производится милливольтметром . |
Темпе |
ратура топлива определяется с помощью хромель-копеле- вой термопары, устанавливаемой в П-образном канале головки топливного насоса.
Контроль протекания процесса в цилиндрах двигателя и в системах топливоподачи производится при помощи двухлучевого индикатора давления «Орион». В цилиндрах двигателя и в топливопроводах форсунок устанавливаются пьезокварцевые датчики давления . Тензодатчики подъема иглы форсунок монтируются на защитных колпаках фор сунок.
Н а г р у з к а |
двигателя |
осуществляется |
|
электрическим |
||
тормозом. Скоростной режим двигателя, |
расход |
топлива |
||||
и воздуха, температурный режим двигателя |
определяются |
|||||
при помощи |
стандартного |
оборудования |
в |
соответствии |
||
с ГОСТ |
4 9 1 - 5 5 . |
|
|
|
|
|
Д л я |
проведения контрольно-регулировочных |
операций |
||||
топливной аппаратуры применяются следующие |
приборы |
иоборудование.
1. Стенд СДТА - 1 — дл я испытания клапанов-разде лителей на динамическую плотность.
2.Прибор КП-1609А — для регулировки давления начала подъема иглы форсунки и проверки герметичности распылителей.
3.Стенд NC-104 «Моторпал» — дл я испытания и регу
лировки топливных насосов и регуляторов .
4. Стенд |
постоянного |
давления — дл я |
определения |
пропускной |
способности |
распылителей. |
|
Н а установке с дизелем Д-60 в условиях |
цикла с двух |
||
разовой подачей топлива |
в течение 25—40 |
ч испытаний |
распылителей эффективная мощность (Ne) снижается на 25—30%, температура отработавших газов (tr) на 25—30% и уменьшается п р о п у с к н а я способность сопловых отвер стий (ц/) на 40—55%. Пр и этом уменьшается часовой рас ход топлива (GT ) и увеличивается давление начала подъема
ИГЛЫ форсуНКИ /?впр-
Н а рис. 57 показано изменение этих показателей в те чение 30 ч испытаний (осредненные зависимости).
Оценочными показателями степени закоксовывания сопловых отверстий бесштифтовых распылителей в усло виях ускоренных испытаний является изменение эффек тивной мощности двигателя, температуры отработавших газов в выпускных окнах цилиндров с испытуемыми
189