книги из ГПНТБ / Ждановский, Н. С. Надежность и долговечность автотракторных двигателей
.pdfделах изменения а — 0,5—1,15 влияние его на безразмер ную скорость изнашивания может быть представлено в виде следующей показательной зависимости:
П = а - ° . < П 8 + 3 . « Ш в а . |
( 4 5 ) |
Оценка количественного в л и я н и я температуры охла ждающей воды на безразмерную скорость и з н а ш и в а н и я
выполнена при изменении критерия Т = |
в пределах |
'в. н |
|
0,388—1,34 [67] при номинальных значениях |
всех осталь |
ных параметров.
|
Анализ экспериментальных данных в критериальной |
|||||||||
форме |
п о к а з а л , |
что влияние |
критерия |
Т = -^- |
на П = |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'в. н |
|
= |
Tga |
н |
е ° Д и н а к о в о |
Д л я |
значений Т |
1 |
и Т 2 э 1. |
|||
|
Т а к , |
для Т |
1 (tB ^ |
tBH) |
зависимость |
П = |
/ (Г) опи |
|||
сывается |
уравнением: |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
П |
= Г — 1.042+ 1,589 lg Т ? |
|
|
|
||
а |
для |
Т |
55 1 (tB |
> |
*B-H):' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П |
= 7^-0,549+ 30,726 ]gr_ |
|
|
^ |
Влияние безразмерного параметра S на безразмерную
тт |
t g a |
|
|
скорость и з н а ш и в а н и я 11 = |
Р а также |
установлено |
на |
основе обработки экспериментальных |
данных [86]. К р и |
||
терий S, учитывающий это влияние, изменялся в пределах |
|||
0,0485—0,4. Все остальные |
параметры |
оставались номи |
|
нальными . |
|
|
|
Результаты обработки экспериментальных данных в |
|||
критериальной форме показали, что в |
исследуемых |
пре |
|
делах S = 0,0485—0,4 количественную |
зависимость П = |
||
= / (S) можно представить |
в виде: |
|
|
|
S-0,05 |
|
|
jr _ e 0,8204S —0,022 . |
|
(48) |
После того как установлено влияние каждого из кри териев уравнения (39) на безразмерную скорость изна шивания, можно написать обобщенную зависимость между всеми рассмотренными критериями .
Обозначим:
S-0,05
Л = n ° * 7 7 4 H ~ ° ' 2 3 4 5 # 3 ' 1 3 9 + 6 , 6 3 5 1 g На0,678 + 3,405 lga e 0.8204S —0,022 •
140
Тогда обобщенную количественную зависимость между критериями уравнения (39) можно записать в следующем виде:
|
|
|
П = |
/ П г Т Г 1 |
' , |
|
|
(49) |
|
|
где: т = |
- 0,31 8 |
|
|
(для П 2 |
< |
1); |
|
|
|
|
т - |
1,245 |
|
|
(для П 2 |
5? 1); |
|
|
|
||
п = - 1,0423 |
+ |
1,589 |
lg Т |
(для Г 2 |
1); |
|
|
|
||
п' = |
- 0,5497 |
+ |
30,726 lg Т |
(для Т2 |
s& 1). |
|
|
|
||
I T |
|
|
|
|
|
|
тт |
te а |
-5 |
— |
Установленные |
закономерности изменения |
11 = -7 |
справедливы в следующих пределах изменения критериев:
r i ^ ^ f - = 0,3037 |
- 1,037; |
Я = - = 0 , 4 7 - |
1,059; П 2 = |
|||
|
е |
|
|
|
|
|
= |
- £ а ^ = 0,165 - |
1,72; а = 0,5 - 1 , 1 5 ; Т = |
- ~ = 0,388 — |
|||
|
фзаж. и |
|
|
'в. н |
|
|
— 1,34; S = 0,0485 - 0 , 4 . |
|
|
|
|
||
|
Полученные обобщенные зависимости позволяют рас |
|||||
считывать показатели долговечности |
двигателей в связи |
|||||
с |
их режимами работы и |
условиями |
эксплуатации* |
|||
|
Использование |
полученных зависимостей |
позволяет |
|||
более обоснованно решать |
вопрос о назначении |
установоч |
ных регулировок и их предельных состояний, а такя^е прогнозировать моторесурс с учетом износа в реальных условиях эксплуатации .
Г л а в а V I
Р А С П Р Е Д Е Л Е Н И Е ОСНОВНЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ РАБОТЫ ДВИГАТЕЛЯ В Э К С П Л У А Т А Ц И И И УСТАНОВЛЕНИЕ ПРЕДЕЛЬНОГО СОСТОЯНИЯ
23.М О Щ Н О С Т Н Ы Е И Т О П Л И В Н Ы Е
П О К А З А Т Е Л И А В Т О Т Р А К Т О Р Н Ы Х Д В И Г А Т Е Л Е Й
Сохранение нормальных значений мощностных и топ ливных показателей дизелей в условиях эксплуатации зависит в первую очередь от своевременного и качест венного проведения технических уходов.
При нормальном техническом состоянии и сохранении оптимальных регулировок изменение мощности трактор-
141
ных дизельных двигателей в эксплуатационных условиях за счет износа деталей цилиндро-поршневой группы не
значительно и, но данным Г О С П И Т И , а также |
работы |
1103], не превышает 5%. |
|
Массовая проверка мотцностных и топливных |
показа |
телей тракторных дизелей на основе бестормозиого |
метода |
в хозяйствах северо-западной зоны СССР показала, что среднее выборочное значение (математическое ожидание) эффективной мощности для 114 дизелей Д-50 составило
42,6 л . с. (86% от номинального |
значения) и дл я 92 дизе |
лей СМД-14 — 69,5 л . с. (93% |
от номинального значе |
ния) . Среднее выборочное значение часового расхода топ лива цилиндрами этих дизелей составило соответственно 2,45 и 3,86 кг/ч, что примерно на 6% выше нормального. Среднее выборочное значение удельного расхода топлива для дизелей Д-50 составило 212,84 г/л . с . - ч (на 13% вы
ше нормального значения) и дл я дизелей |
СМД-14 — |
218,9 г/л . с . - ч (на 12% выше нормального |
значения) . |
Наработка обследованных дизелей была в пределах 200—2000 мото-ч.
Параметры распределения мощностных и топливных
показателей тракторных дизелей |
приведены |
в табл. 11. |
Н а основании математической |
обработки |
полученных |
данных по мощностным и топливным показателям дизелей в условиях эксплуатации установлено, что распределение
эффективной мощности близко к нормальному, |
распределе |
||||
ние часового и удельного расходов топлива |
описывается |
||||
законом Пуассона. |
|
|
|
||
Н а рис. 40, а, б приведены плотность / (Ne) и вероят |
|||||
ность Р (Ne) |
распределения эффективной |
мощности |
дизе |
||
лей Д-50 и СМД-14 в эксплуатационных |
условиях . |
|
|||
Из 114 обследованных двигателей Д-50 |
(рис. 40, б) |
||||
почти у 80% |
мощность оказалась ниже |
номинальной и |
|||
у 20% — выше |
номинальной. Пр и этом |
мощность около |
|||
65% из них |
оказалась ниже номинальной на 10—38%, |
||||
а для 5% — выше номинальной на 8—18%. |
|
|
|||
Из 92 двигателей СМД-14 (рис. 40, а) примерно у 85% |
|||||
мощность оказалась ниже номинального |
значения. |
|
|||
Полученные |
дл я дизелей Д-50 и СМД-14 |
пониженные |
|||
по сравнению |
с номинальными средние |
выборочные |
зна |
чения эффективной мощности и повышенные по сравнению с номинальными средние выборочные значения часового и удельного расходов топлива свидетельствуют о работе двигателей с нарушенным протеканием рабочего процесса.
142
Т а б л и ц а 11
П а р а м е т ры распределения м о щ н о с т н ы х и топливных показателей тракторных д и з е л е й в условиях эксплуатации
Марка |
Число обследованных |
|
Нормаль |
Пределы |
Наблюдаемые показатели |
ные зна |
|||
двигателя |
двигателей или цилиндров |
чения по |
наблюдаемой |
|
|
|
|
казателей |
величины |
Среднее |
Среднее |
Коэф |
фици |
||
выбороч |
квадратич |
ент |
ное зна |
ное откло |
вари |
чение |
нение |
ации |
|
|
<%) |
Д - 5 0 |
114 |
д в и г а т е л е й |
|
Э ф ф е к т и в н а я м о щ н о с т ь (л. с.) |
50 |
31—59 |
42 |
3,68 |
8,75 |
||||
|
25 |
д в и г а т е л е й |
\ |
Ч а с о в о й р а с х о д т о п л и в а |
| |
9.25 |
8,07—10.83 |
9,77 |
0.642 |
6,6 |
|||
|
100 |
ц и л и н д р о в |
[ |
(кг/ч) |
|
|
\ |
|
2,31 |
1,91—3,21 |
2,45 |
0,271 |
11,1 |
|
25 |
д в и г а т е л е й |
\ |
У д е л ь н ы й |
р а с х о д т о п л и в а |
( |
185 |
189—267 |
213 |
17.11 |
8,03 |
||
|
100 |
ц и л и н д р о в |
[ |
(г/л . |
с. • ч) |
|
\ |
|
185 |
185—286 |
212,84 |
18,32 |
8,61 |
С М Д - 1 4 |
92 |
д в и г а т е л я |
|
Э ф ф е к т и в н а я м о щ н о с т ь (л. с.) |
75 |
6 0 - 8 0 |
69,5 |
16,8 |
18,24 |
||||
|
260 ц и л и н д р о в |
|
Ч а с о в о й |
р а с х о д |
т о п л и в а |
3,65 |
3,0—5,4 |
3,86 |
0,44 |
11,4 |
|||
|
|
|
|
(кг/ч) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
260 ц и л и н д р о в |
|
У д е л ь н ы й |
р а с х о д |
т о п л и в а |
195 |
184—334 |
218, 9 |
33,6 |
15,33 |
|||
|
|
|
|
(т/л. |
с. • ч) |
|
|
|
|
|
|
|
По данным В . С. Каргиева, проводившею проверку мощностных и топливных показателей дизелей в эксплуа тационных условиях в Московской, Воронежской и Р о стовской областях, из 72 тракторов различных марок 65% двигателей имели ряд неисправностей и развивали мощ ность ниже гарантированной, 55% имели заниженный часовой расход топлива, 35% — завышенный и только 10% двигателей имели нормальный расход топлива. Повышенный удельный расход топлива показало 55% обследованных двигателей. В отдельных случаях д л я тракторов ДТ - 54А завышение мощности дизелей по от
ношению |
к нормальному значению составляло от |
10 до |
||||
25 л . с ; |
часового расхода |
топлива — от 1,0 |
до 3,5 |
кг/ч . |
||
З а г р у з к а |
двигателей |
при |
проверке |
производилась |
при |
|
помощи |
передвижной |
тормозной установки. |
|
|
||
Д л я форсированных по |
мощности |
дизелей |
было |
уста |
новлено понижение надежности их работы. В процессе работы таких дизелей наблюдались трещины в перемыч ках между цилиндрами, прогорание прокладок головок блока, попадание воды в камеру сгорания, закоксовывание поршневых колец, пригорание и заклинивание кла панов.
Наблюдения за тракторными дизелями в течение дли тельной эксплуатации показали, что мощностные и топ ливные показатели изменяются в основном в связи с на рушениями в работе топливной аппаратуры . Основная часть двигателей после проведения соответствующих ре гулировок обеспечивала номинальную мощность и удель
ный расход |
топлива. |
|
|
|
|
|
|
|
|
По данным [13], при обследовании, проведенном в не |
|||||||
скольких совхозах северной зоны |
Краснодарского |
к р а я , |
||||||
у |
V 5 тракторов ДТ - 75 и |
Т-74 и у 3 / 5 тракторов М Т З |
и |
|||||
Т-38М мощность оказалась не больше 80% |
от |
номиналь |
||||||
ной, а у 3 / 4 |
гусеничных и V 3 колесных машин |
находилась |
||||||
в |
пределах |
81—90%. Средняя мощность, |
развиваемая |
|||||
двигателем |
гусеничного |
трактора, |
составила . 63 |
л . |
с , |
|||
а |
колесного |
— 36 л . с , или соответственно |
83,8 и |
80,2% |
номинальной. У 83% тракторов обнаружены существен ные отклонения в состоянии топливной аппаратуры и у 52% — в механизме газораспределения. З а счет сниже ния мощности двигателей тракторов в этих совхозах
выработка за 1 ч работы агрегатов уменьшается |
на |
16%. |
В результате проверки 30 двигателей ЯАЗ - 204А в од |
||
ном из автохозяйств Ленинграда установлено, |
что |
24 из |
145
них не развивали гарантированную мощность. Большин ство проверенных двигателей развивало мощность на 10— 15% ниже гарантированной, а в ряде случаев недостаточ ность мощности достигала 25 %. Понижение мощности, как правило, сопровождалось большой неравномерностью работы цилиндров по мощности и пониженной топливной экономичностью. Примерно 35% всех проверенных дизе лей не развивали гарантированной мощности из-за не правильной регулировки величины и момента подачи топлива. Около 30% всех обследованных дизелей не раз
вивали гарантированную
f(!/>„) Ю-- |
|
|
|
мощность из-за плохой |
ра |
|||||
|
|
|
|
боты |
насосов-форсунок. |
|||||
|
|
|
|
Установлены |
следующие |
|||||
|
|
|
|
наиболее |
характерные |
не |
||||
|
|
|
|
исправности насосов-фор |
||||||
|
|
|
|
сунок: |
плохое |
качество |
||||
|
|
|
|
распыла и подтекание топ |
||||||
|
|
|
|
лива из-за нарушения гер |
||||||
|
|
|
|
метичности |
контрольного |
|||||
|
|
|
|
клапана |
(износ |
клапана, |
||||
|
|
|
|
усадка |
пружины), |
износ |
||||
|
|
18 |
Уп,градгт |
отверстий |
распылителей и |
|||||
|
|
износ прецизионных |
дета |
|||||||
Р и с . 4 1 . П л о т н о с т ь / ( ф п ) и в е |
лей |
п л у н ж е р — |
гильза . |
|
||||||
|
Т а к и м образом, |
пони |
||||||||
р о я т н о с т ь Р |
( ф п ) |
р а с п р е д е л е н и я |
|
|||||||
у г л а о п е р е ж е н и я |
н а ч а л а |
п о д а ч и |
жение мощности и топлив |
|||||||
т о п л и в а |
д и з е л е й Д - 5 0 . |
ной |
экономичности |
дизе |
||||||
|
|
|
|
лей |
в условиях |
эксплуата |
ции является следствием прежде всего неисправностей и нарушений регулировок топливной аппаратуры .
Проверкой состояния регулировок топливной аппара
туры дизелей Д-50 (в условиях |
рядовой |
эксплуатации) |
|
тракторов МТЗ-50 в хозяйствах |
Ленинградской |
области |
|
установлено, что угол опережения |
начала подачи |
топлива, |
|
ц и к л о в а я подача топлива, давление начала |
подъема иглы |
форсунки колеблются в весьма широких пределах, суще ственно превышающих предельно допустимые значения .
Математическая обработка полученных статистических данных показала, что законы распределения регулировоч ных показателей топливной аппаратуры близки к нормаль ным.
Параметры распределения регулировочных показателей топливной аппаратуры дизелей Д-50 приведены в табл. 12,
14fi
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 12 |
||
П а р а м е т ры распределения регулировочных показателей |
|
||||||||
|
топливной |
аппаратуры |
дизелей Д - 5 0 |
|
|
||||
Число |
|
|
|
|
|
|
Сред |
Сред |
Коэф |
обследо |
Наблюдаемые |
|
Нормаль |
Пределы |
нее |
нее |
фици |
||
ванных |
|
ные |
зна |
наблюда |
выбо |
квад |
ент |
||
двигателей |
показатели |
|
чения по |
емой |
рочное |
ратич |
вари |
||
(цилинд |
|
|
|
казателей |
величины |
значе |
ное от |
ации |
|
ров) |
|
|
|
|
|
|
ние |
клоне |
Ш |
|
|
|
|
|
|
|
|
ние |
|
25 |
У г о л о п е р е ж е н и я |
17 |
1 0 - 2 0 ' |
15,3 |
2,71 |
17,7 |
|||
|
н а ч а л а |
п о д а ч и |
|
|
|
|
|
|
|
|
т о п л и в а |
(град, |
|
|
|
|
|
|
|
|
и. к . в.) |
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
Д а в л е н и е |
н а ч а л а |
1 3 0 ± 2 , 5 |
80—180 |
118,5 |
19.3 |
16,3 |
||
|
п о д ъ е м а |
и г л ы |
|
|
|
|
|
|
|
|
ф о р с у н к и |
(кгс см 2 ) |
|
|
|
|
|
|
|
100 |
Ц и к л о в а я |
п о д а ч а |
0,053 |
0.0425— |
0,053 |
0,005 |
9,45 |
||
|
( г / ц и к л ) |
|
|
|
|
0,0035 |
|
|
|
На рис. 41 приведена |
плотность / ( ф п ) и |
вероятность |
|||||||
Р (фп) |
распределения |
угла |
опережения |
начала подачи |
топлива. Около 30% обследованных двигателей имели угол опережения начала подачи топлива до 4° п. к. в. позже и 24% — до 3° п. к. в. раньше предусмотренного техническими условиями . Наблюдаемые значения цикло вой подачи топлива по 100 цилиндрам находились в пре делах от 0,0425 до 0,0635 г/цикл, что составило ± 2 0 % по отношению к предусмотренной техническими усло виями. Примерно 40% цилиндров имели цикловую по дачу в пределах предусмотренных допусков ( ± 5 % ) , 30% цилиндров имели заниженную цикловую подачу и столько же завышенную на 5—20%.
Проверка форсунок в количестве 100 шт. показала, что примерно 55% из них имели заниженное и 12% завы шенное давление начала подъема иглы на 10—50 кгс/см 2 .
Уменьшение угла опережения начала подачи топлива, снижение цикловой подачи топлива в процессе эксплуата ции может иметь место в связи с износами прецизионных пар . Износ деталей привода топливного насоса также приводит-к уменьшению угла опережения начала подачи топлива.
Наблюдаемое повышение угла опережения начала по дачи топлива объясняется неправильной его начальной
установкой или з |
а т я ж к о й |
штуцеров |
нагнетательных кла |
панов топливного |
насоса |
с усилием |
большим, чем преду- |
147
смотрено техническими условиями. При повышенном
усилии |
з а т я ж к и |
штуцеров происходит деформация пло |
|||
щадки |
корпуса |
насоса, |
на которую |
опирается |
втулка |
плунжера . Д л я |
корпусов топливных насосов из алюми |
||||
ниевого |
сплава |
эта деформация при |
затяжке |
штуцера |
|
нагнетательного |
клапана |
топливного |
насоса с |
усилием |
в 1,5—2,0 раза большим, чем предусмотрено техническими условиями, составляет 0,5—0,7 мм. Угол опережения начала подачи топлива при этом возрастает на 3—4° поворота вала привода. Увеличение угла опережения начала подачи топлива может быть также из-за снижения давления начала подъема иглы форсунки. Снижение дав ления начала подъема иглы форсунки в процессе эксплуа тации дизелей происходит в основном по причине износа торцовых поверхностей деталей, воспринимающих дав ление сжатой пружины, и из-за потери упругости самой пружины . После 300 ч работы трактора МТЗ-50 давление затяжки пружины новых форсунок в отдельных случаях снижается на 20—50 кгс/см2 , или на 15—38%.
Повышенное давление начала подъема иглы форсунки объясняется техническим состоянием распылителей. По данным Украинского филиала Г О С Н И Т И , при одном и том же давлении з а т я ж к и пружины форсунки (125 кгс/см2 ) давление начала подъема иглы форсунки при работе с од ним и тем же топливным насосом при разном техническом состоянии распылителей составило 190—250 кгс/см 2 .
При повышении давления начала подъема иглы (уве личении давления з а т я ж к и пружины форсунки) продол жительность впрыска при одной и той же цикловой по даче уменьшается, и, наоборот, при уменьшении давления начала подъема иглы форсунки увеличивается. По данным Саратовского института механизации сельского хозяй ства, при снижении давления з а т я ж к и пружины форсунки
с 130 до 70 |
кгс/см2 продолжительность впрыска |
форсун |
|||
ками ФШ 6 |
х 2 х 25° с топливным |
насосом |
У Т Н - 5 при |
||
постоянной |
цикловой подаче увеличилась |
на |
26,7%, |
||
а неравномерность — с 1,6 |
до 19,8%. Пр и снижении дав |
||||
ления з а т я ж к и п р у ж и н ы |
форсунки |
с 130 до 70 |
кгс/см2 |
подача топлива повысилась на 30% при номинальном режиме работы двигателя и увеличении угла начала впры ска топлива. Вследствие увеличения продолжительности впрыска и ухудшения качества распыливания при сниже
нии |
давления начала впрыска топлива форсункой до |
НО |
кгс/см2 удельный расход топлива возрастает на 6,2%. |
148
24. |
П О К А З А Т Е Л И Р А Б О Ч Е Г О Ц И К Л А |
Ранее было |
показано влияние регулировок топливной |
аппаратуры (угла опережения начала подачи топлива, давления начала подъема иглы форсунки и состава смеси) на долговечность двигателя. Б ы л о установлено, что откло нение этих эксплуатационных регулировок от нормальных значений вызывает изменение скорости нарастания давле ния в цилиндре в период сгорания, максимального дав ления цикла, а также средней температуры цикла .
Динамические показатели рабочего цикла и средняя температура цикла оказывают влияние на скорость изна шивания деталей цилиндро-поршневой группы и криво- шипно-шатунного механизма.
Так как на показатели рабочего цикла двигателя в эксплуатационных условиях воздействует большое коли чество самых разнообразных факторов, носящих массовый характер и я в л я ю щ и х с я случайными, произвести точный учет степени в л и я н и я каждого из них практически невоз можно, поэтому представляет большой интерес определе ние законов распределения показателей рабочего цикла для дизелей, находящихся в условиях рядовой эксплуа тации.
Б ы л о проведено индицирование дизелей Д-50 (для 100 цилиндров) в рядовых условиях эксплуатации тракто ров МТЗ-50 в совхозах Ленинградской области. К моменту
индицирования двигатели |
имели наработку от 150 до |
3500 мото-ч. Количество |
объектов д л я индицирования |
было определено на основе методов математической ста тистики и обеспечивало получение средних показателей рабочего цикла с ошибками не более расчетных при при нятой достоверности, равной 0,9.
Индицирование двигателей осуществлялось аппарату рой «Орион». Д а т ч и к и давления устанавливались на ка ждый цилиндр двигателя на место пусковых спиралей накала . С экрана осциллографа фотографировались ос циллограммы протекания рабочего процесса в цилиндрах и давления в топливопроводах с отметкой в. м. т. и гра дусными отметками по углу поворота коленчатого вала.
В процессе исследований определялся скоростной ре жим и расход топлива каждым цилиндром двигателя. За грузка двигателей осуществлялась бестормозным спосо бом путем сочетания полного и частичного выключения цилиндров.
149