Сборник задач и примеров по резанию металлов и режущему инструменту3
..pdfшириной В и длиной /; припуск на обработку h (табл. 84). Необходимо: выбрать режущий инструмент; назначить режим резания; определить основное время.
При решении задач кроме нормативов [7 ] и справоч ника 116] можно пользоваться справочниками 110, 12].
Пример 46. На горизонтально-фрезерном станке 6Т82Г производят цилиндрическое фрезерование плоской по верхности шириной В = 75 мм и длиной / = 300 мм; припуск на обработку h = 3 мм. Обрабатываемый мате риал — сталь 40X с ав = 680_ МПа («68 кгс/мм2); заго товка — поковка. Обработка предварительная; охлажде ние эмульсией. Эскиз обработки приведен на рис. 60. Необходимо выбрать режущий инструмент: назначить режим резания с использованием таблиц нормативов.
Ре ш е н и е (по нормативам [7]). I. Выбираем фрезу
иустанавливаем ее геометрические элементы. Прини маем цилиндрическую фрезу со вставными ножами из быстрорежущей стали Р6М5. Из-за отсутствия в исполь зуемых нормативах рекомендаций но применению бы строрежущей стали Р6М5 расчет режима резания произ водится для быстрорежущей стали Р18, имеющей при мерно ту же режущую способность. При работе с глуби ной резания до 5 мм применяют в основном цилиндриче ские фрезы диаметром 60—90 мм ([2], с. 269). Для дан ного случая при снятии припуска за один рабочий ход целесообразно применять стандартную фрезу диаметром
D = 90 мм с числом зубьев z — 8 (карта 113, с. 248— 249). Геометрические элементы фрезы принимаем по прил. 2, с. 369: у = 15°; а = 12°.
II. Назначаем |
режим резания. |
|
1. Устанавливаем глубину резания. Припуск снимаем |
||
за один рабочий |
ход; следовательно, t = |
h = 3 мм. |
2. Назначаем |
подачу на зуб фрезы (карта |
132, с. 247). |
Для фрезы с вставными |
ножами при обработке |
стали, |
мощности станка 7,5 кВт, |
нормальной жесткости систему |
|
станок—приспособление—инструмент—заготовка |
Sz => |
|
=0,12 ... 0,2 мм/зуб; принимаем S* = 0,2 мм/зуб.
3.Назначаем период стойкости фрезы (табл. 2, с. 204). Для цилиндрической фрезы с D = 90 мм со вставными
ножами |
из стали |
Р18 |
рекомендуется |
период |
стойкости |
||||||||||
Т — 180 мин. Допустимый износ зубьев фрезы по задней |
|||||||||||||||
поверхности |
Л3 = |
0,6 мм |
(прил. 3; с. 372). |
|
|
|
|||||||||
4. Определяем скоростьглавного движения резания, |
|||||||||||||||
допускаемую |
режущими |
свойствами |
фрезы |
(карта |
133, |
||||||||||
с. 248, |
249). |
Для |
D = |
90 |
мм, |
В = 41 ... |
130 |
мм, |
t = |
||||||
= 3 мм, |
Sz до 0,24 мм/зуб итабл = |
37 м/мин. Учитываем |
|||||||||||||
поправочные коэффициенты на скорость (там же); |
= |
||||||||||||||
= 0,85, |
так |
как |
обработка по корке стальной поковки |
||||||||||||
с ав = |
68 кгс/мм2; другой приведенный в карте поправоч |
||||||||||||||
ный коэффициент (для предварительной обработки) ра |
|||||||||||||||
вен единице. В соответствии с примечанием в карте не- |
|||||||||||||||
обходимо |
учесть |
еще |
поправочный |
коэффициент |
Км |
||||||||||
в зависимости от группы и механической характеристики |
|||||||||||||||
стали |
(по |
карте |
120, с. 230—231); |
для |
стали 40Х, |
ав = |
|||||||||
= 68 |
кгс/мм2 |
КМи — 0,9; |
иа = |
Птабл/^п0/^мС1= |
37,0,85х |
||||||||||
х0,9 |
= |
28,4 м/мин («0,47 м/с). |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
5. |
Частота вращения шпинделя, соответствующая най |
||||||||||||||
денной скорости |
главного |
движения |
резания: |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
1000ри |
1000-28,4 |
= |
101 мин-1. |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
лD |
3,14-90 |
|
|
||||||
Корректируем частоту вращения шпинделя по станку |
|||||||||||||||
и устанавливаем |
действительную |
частоту |
|
вращения: |
|||||||||||
/гд = |
100 |
мин-1. |
|
|
|
скорость |
главного движения ре |
||||||||
6. |
|
Действительная |
|||||||||||||
зания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
яОлд |
|
3,14-90-100 |
= 28,3 м/мин |
(«0,46 м/с). |
|||||||||
= |
"ТоосГ |
|
|||||||||||||
|
|
1000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
7. Определяем скорость движения подачи (старое обо значение SM). ve = S2zna = 0,2-8* 100 = 160 мм/мин.
Эта величина полностью совпадает с паспортными дан ными станка, т. е. = 160 мм/мин. Очевидно, что и по дача на зуб не изменилась: таким образом, SZj( = Sz =
=0,2 мм/зуб.
8.Определяем мощность, затрачиваемую на резание
(карта 135, с. 252—253). Для |
Sz — 0,18 ... 0,32 |
мм/зуб, |
|||||
В |
до 84 мм, |
t до 3,5 и v„ = SM.flo |
172 |
мм/мин Мтабл = |
|||
= |
3,1 кВт. |
|
|
|
|
|
|
|
Для заданных условий обработки приведенный в карте |
||||||
поправочный |
коэффициент |
KN = 1. |
Тогда |
Мрез = |
|||
“ |
/Утабл == |
кВт. |
ли |
мощность |
привода |
||
|
9. Проверяем, |
достаточна |
|||||
станка. У станка |
6Т82Г Nma — Nnir\ = |
7,5-0,8 = |
6 кВт, |
||||
Л/рез •< Nmn (3,1 < |
6), т. е. обработка |
возможна. |
(Опре |
||||
деление основного |
времени см. с. |
236). |
|
|
|||
Пример 47. На горизонтально-фрезерном станке 6Т82Г производится получистовое цилиндрическое фрезерова ние плоской поверхности шириной В = 65 мм и длиной I — 225 мм; припуск на обработку h — 1,5 мм. Параметр шероховатости обработанной поверхности Ra = 3,2 мкм. Материал обрабатываемой заготовки — серый чугун СЧ 10 твердостью 170 НВ. У обрабатываемой поверхности ли тейная корка снята. Обработка без охлаждения. Необхо димо: выбрать режущий инструмент; назначить режим резания (допускаемую фрезой скорость главного движе ния резания va и главную составляющую силы резания Рг подсчитать по эмпирическим формулам); определить ос новное время.
Р е ш е н и е (по справочнику [16]). I. Выбираем фрезу и устанавливаем значения ее геометрических эле ментов. Из-за отсутствия в используемом справочнике рекомендаций по выбору основных параметров цилиндри ческих фрез и их геометрических элементов воспользуемся
справочником [18]. Принимаем |
цилиндрическую фрезу |
|||||||||
с мелким |
зубом |
из |
быстрорежущей |
стали |
(табл. |
76, |
||||
с. 237). Принимаем стандартную фрезу D — 63 |
мм; |
z = |
||||||||
= 14; L = 80 мм. Материал режущей части |
фрезы — |
|||||||||
быстрорежущая сталь |
Р6М5. |
|
|
|
|
|
||||
Геометрические |
элементы а = |
16° |
(табл. 78, |
с. 248); |
||||||
у = 10° |
(табл. 79, |
с. 249); ©0 = |
20° |
(табл. |
83, |
с. 250). |
||||
II. Назначаем |
режим |
резания |
(по справочнику [16]). |
|||||||
1. |
Устанавливаем |
глубину |
резания. |
Припуск сни |
||||||
мается |
за |
один |
ход; |
следовательно, |
t = h — 1,5 |
мм. |
||||
£33
2.Назначаем подачу на один оборот фрезы (табл. 37,
с.285). Для достижения параметра шероховатости по верхности Ra = 3,2 мкм на чугунной заготовке рекомен дуется подача S0 = 1,0 2,3 мм/об при обработке фре зой D = 63 мм (см. диапазон диаметров 40—75). Прини маем среднее значение S0 = 1,7-мм/об. Тогда подача на
зуб фрезы
Sz = -у- = = 0,12 мм/зуб.
3. Назначаем период стойкости фрезы (табл. 40,
с. 290). Для цилиндрической фрезы с мелким зубом D = =63 мм, т. е. в диапазоне диаметров свыше 60 и до 75 мм, рекомендуется период стойкости Т = 180 мин.
4. Скорость главного движения резания, допускае мая режущими свойствами фрезы,
v„ = |
CVD4° |
(с, 282) |
Kv. |
Tmtx°SyvBUvzPv
Выписываем из табл. 39 (с. 288) коэффициенты и пока затели степеней формулы для серого чугуна с 190 НВ, цилиндрической фрезы, материала режущей части —
стали |
Р6М5 и подачи |
S z < 0,15 мм/зуб |
(с последующим |
учетом |
поправочных |
коэффициентов): |
С0 = 57,6; q„ — |
=0,7; хв — 0,5; yv — 0,2; щ, = 0,3; Р„ = 0,3; тп = 0,25. Учитываем поправочные коэффициенты на скорость
резания: ^м0 == (-£■§-) ° (табл. 1, с. 261); п„ — 0,95 —
для фрезерования серого чугуна фрезами из быстрорежу щей стали (табл. 2, с. 262);
К |
/19040.95 |
1,120,95 = 1,11. |
|
Vl70/ |
|||
|
|
||
Для заданных условий обработки остальные поправоч |
|||
ные; коэффициенты |
Кщ = /С„о = 1 (табл. 5, 6, с. 263), |
||
так как поверхность заготовки — без корки и материал рабочей части фрезы — Р6М5.
СуР^ к =
U TmtXvSv'>BUvzPv Mt>
__________57.6-630’7 |
. |
_ |
1800,25*1,50,5.0,12°’2.650’3.14°’3 ’
57,6-18,17 |
1,11 =48.1,11 = |
3,66.1,23-0,85.3,5.2,21 |
= 53,2 м/мин («0,89 м/с).
5. Частота вращения шпинделя, соответствующая най денной скорости главного движения резания,
Ю00ии _ 1000-53,2
nD 3,14-63 = 269 мин-1.
Корректируем частоту вращения шпинделя по стан ку и устанавливаем действительную частоту вращения:
пд = |
250 мин-1. |
|
|
|
6. |
Действительная скорость главного движения резания |
|||
|
пОпд |
3:14-63-250 |
= 49,5 м/мин |
(«0,825 м/с). |
|
= “Тооо" |
|||
|
1000 |
|
|
|
7.Определяем скорость движения подачи (старое
обозначение |
SM): |
vs = SM= |
= |
0,12.14-250 = |
= 421 мм/мин. |
Корректируем величину |
vs по данным |
||
станка и устанавливаем ее действительное значение vs = = 400 мм/мин.
Действительная подача на зуб фрезы
S |
_ |
400 |
0,11 мм/зуб. |
2/2д “ |
14-250 = |
8. Определяем главную составляющую силы резания (окружную силу)
9,81Cpt*pSyzpBUpz
Р г= |
(с. 282) |
D V |
|
Выписываем из |
табл. 41 (с. 291) коэффициенты и по |
казатели степеней формулы для серого чугуна с 190 НВ и цилиндрических фрез из быстрорежущей стали: СР =
= |
30; |
хР = 0,83; уР = 0,65; иР = |
1; |
о)Р = |
0; qP — |
= |
0,83. |
|
|
КЫр |
{табл. 9, |
|
Учитываем поправочный коэффициент |
||||
с. 264): |
КМр = ("Пйу) Р> пр = 0 .55 |
(для |
обработки чу |
||
гуна фрезой из быстрорежущей стали); 170 НВ (по усло вию);
^ я = © 0’55 = 0’9°’55 = 0’94:
Рг = 9,81-30-1,50-83-0,11°-б5-65-14 0,94 = 630,83
9,81-30-1,4.0,24.65.14 0,94 = 2889-0,94 = 31,15
= 2716 Н («277 кгс).
9. Определяем мощность, затрачиваемую на резание:
|
_ |
f |
zVд |
277-49,5 |
= 2,24 кВт. |
|
JVPea |
60-102 |
60-102 |
|
|
В |
единицах |
|
СИ |
NpeB — Ргил — 2716-0,825 = |
|
= 2240 |
Вт = 2,24 |
кВт. |
|
|
|
10.Проверяем, достаточна ли мощность привода
станка. |
Мощность |
на шпинделе станка 6Т82Г |
Nmu = |
||||||
= |
Мдт| = |
7,5-0,8 = |
6,0 |
кВт. |
Следовательно, |
Nvea •< |
|||
|
Nmn (2,2 < |
6,0), |
т. е. обработка возможна. |
|
|||||
|
III. Основное время (мин) |
|
|
|
|||||
|
L — I + |
У+ |
А |
мм- |
Врезание |
у — Vt(D — t) — |
|||
= >/1,5(63 — 1,5) = У 1,5-61,5 = |
= 9,6 мм. |
Перебег |
|||||||
А = 1 ... 5 мм; принимаем А = |
2,5 мм. Тогда L = 225 + |
||||||||
+ |
9,6 + |
2,5 = |
237,1 мм; |
Т 0= |
^ |
= 0,59 мин. |
|
||
|
Задача |
54. |
На |
горизонтально-фрезерном |
станке |
||||
6Т82Г производится цилиндрическое фрезерование пло ской поверхности шириной В и длиной I; припуск на об работку h (табл. 85). Необходимо: выбрать режущий ин струмент; назначить режим резания; определить основ ное время.
При решении задач кроме нормативов [7] и справоч ника [161 можно пользоваться справочниками [10, 12].
Пример 48. На горизонтально-фрезерном станке 6Т82Г производится черновое фрезерование дисковой фрезой паза шириной В = 32 мм, глубиной h — 15 мм и дли ной / = 250 мм. Обрабатываемый материал — сталь 40Х
К |
|
|
|
|
Обработка; |
в |
/ |
А |
О. |
|
Материал |
Зато- |
параметр |
||||
СО |
|
|
|
|
||||
в |
|
заготовки |
товка |
шероховатости |
|
мм |
|
|
анта№ |
|
|
|
|
мкм |
|
|
|
|
|
|
|
|
поверхности, |
|
|
|
1 |
Сталь |
Ст5, |
Поков |
Черновая |
65 |
100 |
3 |
|
|
ств = 600 |
МПа |
ка |
с охлажде |
|
|
|
|
|
(^60 |
кгс/мм2) |
|
нием |
|
|
|
|
2 |
Серый чугун, 150 НВ |
Отливка |
Получистовая |
40 |
120 |
1,5 |
||
|
|
|
|
|
(окончатель |
|
|
|
|
|
|
|
|
ная) без |
|
|
|
|
|
|
|
|
охлаждения; |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ra = 2,0 |
|
|
|
3 |
Сталь |
35, |
Прокат |
Черновая |
80 |
150 |
4 |
|
|
ав = 600 |
МПа |
|
с охлаждением |
|
|
|
|
|
(я«60 |
кгс/мма) |
|
|
|
|
|
|
4 |
Алюминиевый сплав |
Отливка |
Получистовая 50 |
200 |
1,5 |
|||
|
АЛ5, 65 НВ |
|
(окончатель |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
ная) без охла |
|
|
|
|
|
|
|
|
ждения; |
|
|
|
|
|
|
|
|
Rz = 20 |
|
|
|
5 |
Бронза |
БрАЖ9-4, |
|
Черновая |
75 |
320 |
4 |
|
|
120 НВ |
|
|
по корке без |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
охлаждения |
|
|
|
6 |
Сталь |
45Х, |
Поков |
Получистовая 90 |
250 |
1,5 |
||
|
ав = |
750 |
МПа |
ка |
(окончатель |
|
|
|
|
(я^75 |
кгс/мм2) |
|
ная) с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
охлаждением; |
|
|
|
|
|
|
|
|
R z= 20 |
|
|
|
7 |
Серый чугун, 200 НВ |
Отливка |
Черновая |
60 |
300 |
4,5 |
||
|
|
|
|
|
по корке без |
|
|
|
|
|
|
|
|
охлаждения |
|
|
|
8 |
Сталь |
40ХНМА, |
Штам |
Получистовая |
85 |
400 |
1,5 |
|
|
ав = 850 |
МПа |
пован |
(окончатель |
|
|
|
|
|
(^85 |
кгс/мм2) |
ная |
ная) с охла |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ждением; |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ra = 2,0 |
|
|
|
9 |
Латунь |
ЛК80-3, |
Отливка |
Получистовая |
45 |
130 |
1 |
|
|
110 НВ |
|
|
(окончатель |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ная) без |
|
|
|
|
|
|
|
|
охлаждения; |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ra = 2,0 |
|
|
|
10 |
Серый чугун, 220 НВ |
|
Черновая |
70 |
350 |
5 |
||
|
|
|
|
|
по корке без |
|
|
|
|
|
|
|
|
охлаждения |
|
|
|
с ов = 700 МПа («70 кгс/мм2); заготовка — поковка с предварительно обработанной плоской поверхностью. Необходимо: выбрать режущий инструмент; назначить режим резания с использованием таблиц нормативов; определить основное время.
Р е ш е н и е (по нормативам'17 ]). I. Выбираем фрезу и устанавливаем ее геометрические элементы. Прини маем дисковую трехстороннюю фрезу со вставными но жами из быстрорежущей стали Р6М5 (Р18). Для фрезеро вания паза шириной В = 32 мм целесообразно применять
фрезу |
диаметром |
D = 150 мм б числом зубьев г = |
16 |
|||
(карта |
185, |
с. 326). |
Геометрические элементы (прил. |
2 |
||
с.'365): у = |
15°; а = |
16°. |
|
|
||
II. Назначаем |
режим резания. |
|
|
|||
1. Устанавливаем глубину резания. Припуск снимаем |
||||||
за один рабочий |
ход, следовательно, t = h = |
12 мм. |
|
|||
2. |
Назначаем |
подачу на зуб фрезы (карта |
184, с. 325). |
|||
Для D |
= 150 мм; t до 15 мм и обработки стали Sz = |
|
= 0,10 |
... 0,05 мм/зуб. . Принимаем Sz — 0,08 |
мм/зуб, |
3. Назначаем период стойкости фрезы (табл. 2, с. 204). |
||
Для дисковой фрезы из стали Р18 диаметром D = |
150 мм. |
|
рекомендуется период стойкости Т = 150 мин. Допусти
мый износ зубьев фрезы по |
задней |
поверхности |
h3 = |
||
= 0,6 мм (прил. 3, с. 372). |
|
|
|
||
4. Определяем скорость главного движения резания, |
|||||
допускаемую |
режущими |
свойствами |
фрезы (карта |
185, |
|
с. 326). Для |
D = 150 |
мм, |
г = 16, |
В = 12 ... 34 |
мм, |
t до 18 мм и |
Sz до 0,1 мм/зуб отабл = |
41 м/мин. В соот |
|||
ветствии "с примечанием к данной карте учитываем по правочный коэффициент на скорость в зависимости сп
группы |
и |
механической |
характеристики стали Км (по |
|
карте |
120, |
с. 230—231): /СМо = 0,9 (для стали |
40Х,°ств = |
|
= 60 ... 76 |
кгс/мм2); va — УТабл^мс = 41 -0,9 = |
37 м/мин |
||
(«0,62 |
м/с). |
|
|
|
5. Частота вращения шпинделя, соответствующая най |
||||
денной скорости главного движения резания: |
|
|||
|
|
1000ои |
1000-37 |
|
|
|
п = ~ ж |
3,14-150 = 78 мин-1. |
|
Корректируем частоту вращения шпинделя по станку и устанавливаем действительную частоту вращения: пд = 80 мин-1 (принято ближайшее большее значение лд, так как оно не превышает расчетного п более чем на 5 %).
6. Действительная скорость главного движения реза ния
«л = |
= —-"looo0 80 = 37,6 м/мин ^ ° > 63 м/с)* |
7. Определяем скорость движения подачи (старое обо значение 5 М) va = Szznn = 0,08 -16-80 = 102 мм/мин. Корректируем эту величину по данным станка и устанав ливаем действительную скорость движения подачи vt —
—100 мм/мин.
8.Определяем мощность, затрачиваемую на резание (карта 186, с. 327). Для Sz до 0,1 мм/зуб, В до 35 мм, t до 16 мм и v, (SM) до 110 мм/мин Л^таСл = 4,6 кВт. Для
заданных условий обработки поправочный коэффициент
на мощность |
KN = 1, т. е. Npe3 = NTa6„ = |
4,6 кВт. |
|||||
9. Проверяем, достаточна ли мощность привода станка |
|||||||
6Т82Г: Nmn = |
Мдг] = 7,5-0,8 = 6,0 |
кВт. Следовательно, |
|||||
Л/рез <3 Nmn (4,6 < |
6,0), т. е. обработка возможна. |
||||||
III. Основное время |
|
|
|
|
|||
|
|
Г0 = — ; |
L = |
|
А. |
|
|
Врезание при фрезеровании дисковой фрезой |
|||||||
|
у = V i (D - t) = /1 5 ( 1 5 0 - |
15) = |
|
||||
|
= /1 5 -1 3 5 = /2 0 2 0 = |
45 мм. |
|
||||
Перебег Д = 1 |
5 мм; |
принимаем |
Д = 4 мм. Тогда |
||||
L = 250 + |
45 + |
4 = |
299 мм; |
Т0= щ |
= |
2,99 мин. |
|
Задача |
55. |
На |
горизонтально-фрезерном |
станке |
|||
6Т82Г производится предварительное фрезерование дис ковой фрезой паза шириной В , глубиной h и длиной / (табл. 86). Заготовка — с предварительно обработанной плоской поверхностью. Необходимо: выбрать режущий инструмент; назначить режим резания; определить ос новное время.
При решении задач кроме нормативов [7 ] можно поль зоваться справочниками [10, 12, 16, 18].
Пример 49. На вертикально-фрезерном станке 6Т12
концевой фрезой фрезеруют сквозной паз шириной |
Ъ = |
||
= 32 мм, глубиной h = |
15 мм и длиной I = |
300 мм. Ма |
|
териал обрабатываемой |
заготовки — сталь |
45 с |
ав = |
Я |
|
|
|
|
|
в |
1 |
h |
|
о. |
|
Материал |
|
Заго* |
|
|
|
|
|
(0 |
|
|
|
|
|
Обработка |
|||
Асо |
|
заготовки |
|
товка |
|
|
|
||
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
«з Я |
|
|
|
|
|
|
мм |
|
|
г: а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Сталь 20Х ,о„= 580 МПа |
Прокат |
18 |
50 |
8 |
С охлаж |
|||
2 |
(*=>58 кгс/мм2) |
161) |
ИВ |
Отливка |
20 |
400 |
10 |
дением |
|
Серый |
чугун, |
Без ох |
|||||||
3 |
Сталь 50, ов=750 МПа |
Прокат |
22 |
380 |
12 |
лаждения |
|||
С охлаж |
|||||||||
4 |
(^7 5 |
кгс/мм2) |
180 НВ |
Отливка |
24 |
120 |
12 |
дением |
|
Серый чугун, |
Без ох |
||||||||
5 |
Бронза БрАЖН 10-4, |
» |
16 |
280 |
10 |
лаждения |
|||
То же |
|||||||||
6 |
170 НВ |
ав = |
Поков |
36 |
170 |
15 |
С охлаж |
||
Сталь |
ЗОХМ, |
||||||||
7 |
=780 МПа (я^78 кгс/мм2) |
ка |
30 |
350 |
15 |
дением |
|||
Серый чугун, |
200 НВ |
Отливка |
Без ох |
||||||
8 |
Латунь ЛМцЖ 52-4-1, |
» |
20 |
100 |
8 |
лаждения |
|||
То же |
|||||||||
9 |
100 НВ |
|
ав= |
Штам |
28 |
420 |
10 |
С охлаж |
|
Сталь |
ЗОХНЗА, |
||||||||
|
=800 МПа_(я«80 кгс/мм2) |
пован |
|
|
|
дением |
|||
10 |
Серый чугун, |
220 НВ |
ная |
40 |
520 |
18 |
Без ох |
||
Отливка |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лаждения |
= 650 МПа («65 кгс/мм2). Обработка — получистовая, параметр шероховатости поверхности Ra — 3,2 мкм. Ох лаждение эмульсией. Необходимо: выбрать режущий ин струмент; назначить режим резания с использованием таблиц нормативов; определить основное время.
Ре ш е н и е (по нормативам [7]). I. Выбираем фрезу
иустанавливаем ее геометрические элементы. Прини маем концевую фрезу с нормальным зубом из быстроре жущей стали Р6М5 (Р18). Диаметр фрезы принимаем равным ширине паза, т. е. D = b = 32 мм; число зубьев
фрезы 2 = |
6 (карта 161, с. |
293). |
Геометрические элементы |
|
(прил. 2, |
с. 369): у = 15°; |
а = |
14°; |
фх = 3°. |
II. Назначаем режим резания. |
|
|||
1. |
Устанавливаем глубину резания. При фрезерова |
|||
нии пазов концевой фрезой глубиной резания считается |
||||
ширина паза, в данном случае |
/ = |
b = 32 мм. Глубина |
||
паза при фрезеровании его за один рабочий ход прини |
||||
мается за |
ширину фрезерования В. В данном примере |
|||
В = h = |
15 мм. |
|
|
|