- •Резание материалов
- •Введение
- •1. Краткий исторический очерк развития науки о резании материалов
- •2. Геометрические параметры режущей части ИнСтрумента
- •2.1. Кинематическая схема резания
- •Резания при обтачивании
- •2.2. Части и поверхности резца
- •2.3. Координатные плоскости
- •2.4. Геометрические параметры резца
- •Контрольные вопросы
- •3. Элементы резания и срезаемого слоя
- •3.1. Элементы резания
- •3.2. Геометрия срезаемого слоя
- •Следовательно, действительное сечение
- •3.3. Свободное и осложненное резание. Прямоугольное и косоугольное резание
- •Контрольные вопросы
- •4. Физические основы процесса резания металлов
- •4.1. Процесс разрезания и резания
- •4.2. Процесс пластической деформации металлов
- •4.3. Основные методы экспериментального изучения стружкообразования при резании металлов
- •4.4. Типы стружек, различия в механизме их образования
- •4.5. Нарост на режущем инструменте
- •4.6. Усадка стружки
- •5.2. Система сил в условиях свободного резания
- •5.3. Длина зоны контакта между стружкой и передней поверхностью инструмента и напряженное состояние в этой зоне
- •5.4. Касательные напряжения на плоскости сдвига
- •5.5. Особенности трения в зоне контакта стружки с передней поверхностью инструмента
- •5.6. Факторы, обусловливающие величину угла скольжения
- •5.7. Взаимодействие задней поверхности инструмента с поверхностью резания. Силы на задней поверхности инструмента
- •Переходная пластически деформируемая зона (ппдз)
- •6. Силы резания при точении
- •6.1. Силы, действующие на резец и заготовку
- •6.2. Влияние различных факторов на силы , и при точении
- •Поэтому
- •6.3. Методы измерения сил резания
- •7. Теплообразование и температура резания
- •7.1. Источники образования тепла и его распределение
- •7.2. Температура резания
- •7.3. Влияние на температуру различных факторов процесса резания
- •7.4 Оптимальная температура резания
- •7.5. Экспериментальные методы исследования тепловых явлений
- •8. Износ инструментов и критерии затупления
- •8.1. Физическая природа изнашивания инструментов
- •8.2. Внешняя картина изнашивания лезвий инструментов
- •8.3. Критерии затупления режущих инструментов
- •9. Стойкость инструментов и допускаемая ими скорость резания
- •10. Влияние обработки резанием на качество поверхности и эксплуатационные свойства деталей машин
- •10.1. Понятие качества поверхностей деталей машин
- •10.2. Механизм возникновения шероховатости поверхности
- •10.3. Формирование физико-механических свойств поверхностного слоя металла при обработке резанием
- •10.4. Влияние качества поверхности на эксплуатационные свойства деталей
- •11. Процесс резания как система
- •11.1. Взаимосвязь, взаимовлияние и взаимообусловленность явлений в процессе резания
- •11.2. Система резания, ее элементы и структура
- •11.3. Оптимизация функционирования системы резания
- •12. Обрабатываемость материалов резанием
- •12.2. Обрабатываемость различных конструкционных материалов
- •Коэффициенты обрабатываемости различных сталей
- •12.3. Технологические методы повышения обрабатываемости материалов
- •13. Инструментальные материалы
- •13.1. Требования к инструментальным материалам
- •13.2. Виды инструментальных материалов и области их применения
- •Сравнительные характеристики стм на основе нитрида бора
- •13.3. Абразивные материалы
- •Химический состав абразивных материалов, %
- •Механические свойства алмазных шлифпорошков
- •Зернистость абразивных материалов
- •14. Сверление, зенкерование и развертывание
- •14.1. Сверление
- •14.2. Зенкерование и развертывание
- •Ключевые слова и понятия
- •Контрольные вопросы
- •15. Фрезерование
- •15.1. Кинематика фрезерования и координатные плоскости
- •15.2. Геометрические элементы режущей части фрезы
- •15.3. Элементы режима резания и срезаемого слоя при фрезеровании
- •Шаг винтовой канавки фрезы
- •16. Шлифование
- •16.1. Общие сведения о шлифовании
- •16.2. Шлифовальный круг как режущий инструмент
- •16.3. Формирование обработанных поверхностей при шлифовании связанным абразивом
- •16.4. Шлифование свободным абразивом
- •Контрольные вопросы
- •Заключение
- •Библиографический список
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
5.6. Факторы, обусловливающие величину угла скольжения
Угол скольжения является важнейшей характеристикой напряженного состояния в срезаемом слое и определяющим образом влияет на все показатели интенсивности пластической деформации металлов при резании. Как можно установить, он входит во все формулы, приведенные выше. В связи с этим вопрос о том, какие факторы определяют величину угла скольжения, занимает исследователей фактически со времени зарождения науки о резании металлов, однако этот вопрос до сих пор не получил достаточно полного и точного решения.
Проведем следующие рассуждения.
Сопротивление отделяемой части металла при резании преодолевается силами, распределенными на участке передней поверхности инструмента, находящейся в контакте со сходящей стружкой. Скалывание или сдвиг очередного слоя (элемента) металла и переход его в стружку происходит в тот момент, когда проекция сил, распределенных на передней поверхности инструмента, на плоскость скалывания (скольжения) возрастает до такой величины, что
.
Однако в процессе резания касательные напряжения появляются не только в отдельном слое металла, но и в любом сечении той части стружки, которая находится в данный момент в контакте с передней поверхностью инструмента. Касательные напряжения в стружке вызываются нормальной силой N, и они тем больше, чем ближе рассматриваемое сечение к корню стружки, так как данное сечение воспринимает большую часть общей силы N.
Будем исходить из того, что толщина стружки в каждый данный момент является ровно такой, при которой прочность стружки на сдвиг превзойдет сопротивление сдвигу очередной части срезаемого слоя, переходящего в стружку. При такой постановке вопроса необходимо исследовать наряду с напряженным состоянием в переходной пластически деформируемой зоне также и упругое напряженное состояние в стружке. Точное решение этой задачи, в принципе, можно получить методом теории упругости, однако оно неизбежно было бы очень сложным. Поэтому ниже используются приближенные соображения, основанные на методах учения о сопротивлении материалов. Допущения, которые при этом принимаем, сводятся к следующему.
1. Считается, что сила трения F не вызывает появления касательных напряжений в поперечном сечении стружки, т.е. принимается, что касательные напряжения в стружке вызываются только нормальной силой N.
2. По сечению касательные напряжения в стружке распределяются равномерно. При этих допущениях приходим к заключению, что наибольшие напряжения сдвига в стружке будут вызываться в сечении СМ, отстоящем от режущей кромки на расстоянии АС (рис. 5.3), причем
АС =МСtg(1 - )=аКL tg(1 - ), (5.22)
где КL - коэффициент усадки стружки.
Рис. 5.3. Схема к расчету величины угла скольжения
При сечение СМ проходит выше плоскости сдвига, при оно совпадает с плоскостью, а при проходит опять выше плоскости сдвига, но выходит от режущего лезвия, а отрезок АС переходит в МС и отсчитывается по наружной стороне стружки.
Общую нормальную силу N, воспринимаемую стружкой, можно выразить через напряжения, которые эта сила вызывает на контактной поверхности стружки, т.е. через :
, (5.23)
Сила , которая вызывает напряжение сдвига в «опасном» сечении стружки СМ, определится из соотношения:
, (5.24)
где , (5.25)
В каждый данный момент должно быть соблюдено условие:
K=сдв.стрabKL, (5.26)
где - сопротивление касательным напряжениям материала стружки;
КL - площадь сечения стружки.
На основании уравнений (5.22)…(5.25) можно написать
,
или, учтя уравнение (5.26):
, (5.27)
Но, с другой стороны, согласно выражению (5.7):
,
а согласно выражению (5.4):
.
Следовательно, должно быть:
,
или
,
откуда
(5.28)
Из уравнения (5.28) следует, что угол обусловливается не только величиной переднего угла и угла трения , но и фактически действующими в каждый данный момент касательными напряжениями в переходной пластически деформируемой зоне и в стружке, а также нормальными напряжениями на контактной поверхности стружки.
При значении уравнение (5.28) принимает вид:
, (5.29)
Примем обозначение
, (5.30)
С учетом выражения (5.30) выражение (5.29) переписывается в форме
, (5.31)
или
;
но
,
поэтому
,
откуда
и
.
Без большой погрешности синус угла можно заменить величиной самого угла. Тогда
,
т.е.
,
откуда
, (5.32)
Иной вид уравнение для определения угла получит в случаях, когда . Для того, чтобы найти его, используем уравнения (5.12) и (5.13), которые позволяют получить выражение для , предполагая распределение нормальных напряжений на площади контакта стружки с инструментом по закону треугольника. С учетом уравнений (5.12), (5.13) и (5.30), уравнение (5.28) перепишется так:
, (5.33)
Учитывая, что
и проделав выкладки, подобные тем, которые были выполнены при выводе формулы (5.32), получим:
, (5.34)
Формулы (5.32) и (5.34) в явном виде выражают зависимость угла скольжения от факторов, обусловливающих его величину, при том условии, что каждый раз обеспечена минимально необходимая несущая способность стружки. Формула (5.32) выведена для случая, когда , а формула (5.34) для случая, когда .
Заметим дополнительно, что если вместо принятого при выводе формул допущения о распределении нормальных сил на передней поверхности инструмента по закону треугольника принять равномерное распределение нормальных сил, т.е. положить , то с учетом уравнения (5.11) после выкладок, аналогичных предыдущим, получим, что в этом случае всегда . Это означает, что равномерное распределение нормальных сил на передней поверхности может появиться лишь в таких условиях, когда Y=1.
Рассмотрим подробнее величину Y= / . Величины и отличаются друг от друга по следующим причинам.
1. При резании сдвиговые деформации в срезаемом слое металла нарастают практически в одном направлении. Величина отражает упрочнение материала именно при такой, постоянно направленной деформации. Несомненно, что в этих условиях нарастание напряжений с ростом деформации будет происходить все более медленно, и не исключено, что при какой-то величине деформации способность обрабатываемого материала к упрочнению будет исчерпана, причем с ростом величины деформации нарастание прекратится и возможно даже его уменьшение.
Величина отражает сопротивление пластической деформации упрочненного материала, но по направлениям, не совпадающим с направлением первичной деформации, в связи с чем в этом случае темп нарастания напряжения по мере увеличения деформации будет более высоким, а исчерпание способности к упрочнению будет проявляться менее значительно.
2. Теплота, выделяющаяся на плоскостях сдвига в момент сдвига, несомненно, вызывает некоторое уменьшение сопротивления обрабатываемого материала пластической деформации в условиях резания. В этом, как указывалось выше, находит проявление адиабатический характер деформации металлов в условиях резания. Однако после того, как акт сдвига совершился, теплота деформации частично перейдет в обрабатываемую деталь, в связи с чем температура деформированных слоев, уже перешедших в стружку, понизится. Как изменится при этом сопротивление пластической деформации материала стружки, будет зависеть от скорости процессов разупрочнения; если средняя температура стружки будет ниже температуры рекристаллизации обрабатываемого металла, и особенно в тех случаях, когда обрабатываемый металл обладает жаропрочностью, может быть значительно большим, чем . В противном случае, т.е. если средняя температура стружки будет близка к температуре рекристаллизации, быстро протекающие процессы разупрочнения могут привести к тому, что окажется меньше, чем .
На отношение Y= / оказывают влияние, с одной стороны, интенсивность и степень равномерности нагрева стружки ( уменьшается при увеличении средней температуры стружки и при выравнивании интенсивности прогрева стружки по толщине), а с другой стороны, температура рекристаллизации обрабатываемого металла.
В конечном итоге следует полагать, что величина Y будет зависеть от температуры стружки и температуры рекристаллизации обрабатываемого металла. Она будет зависеть также от разницы между температурой, возникающей на плоскостях сдвига в момент сдвига, и температурой этих слоев, когда они уже перешли в стружку. Последнее сильно зависит от температуропроводности обрабатываемого материала, причем уменьшение температуропроводности способствует увеличению Y.
Если бы наряду с процессом упрочнения не происходил процесс разупрочнения (отдыха), то всегда было бы > . Однако в действительности процесс отдыха совершается одновременно с процессом упрочнения, причем с тем большей скоростью, чем ближе температура нагрева металла к температуре его рекристаллизации. При температурах выше температуры рекристаллизации отдых происходит чрезвычайно быстро.
В тех случаях, когда отдых происходит относительно медленно, > и Y>1, в тех же случаях, когда отдых происходит весьма быстро, может быть < и Y<1.
При резании материалов, слабо упрочняющихся в процессе деформации, на отношение / оказывают преимущественное влияние интенсивность и степень равномерности нагрева стружки; уменьшается при увеличении средней температуры стружки и при выравнивании интенсивности прогрева стружки по толщине. Поскольку с увеличением скорости резания и толщины среза значительно возрастает неравномерность прогрева стружки, постольку и при обработке слабо упрочняющихся металлов (т.е. металлов легкоплавких) будет происходить увеличение / с увеличением скорости.
Так как отношение Y= / характеризует склонность обрабатываемого материала к упрочнению и его способность противостоять разупрочнению при деформации в условиях резания и превращении в стружку, будем называть величину Y фактором (коэффициентом) упрочнения стружки.
При пластической деформации непрерывно борются два взаимно противоположных процесса – упрочнение и разупрочнение. Количественной оценкой результата этой борьбы в каждых конкретных условиях резания и является величина фактора упрочнения. Процесс упрочнения, как известно, не зависит от температуры, процесс же разупрочнения, наоборот, чрезвычайно сильно зависит от температуры. В связи с этим на первый план с точки зрения величины коэффициента упрочнения и, следовательно, обрабатываемости металлов выдвигается температура их рекристаллизации, жаропрочность и температуропроводность. В конечном итоге величина фактора упрочнения будет зависеть от температуры стружки, температуры рекристаллизации обрабатываемого металла и его жаропрочности.
Из формул (5.32) и (5.34) следует, что угол увеличивается при увеличении переднего угла инструмента и при увеличении фактора упрочнения Y. Угол увеличивается также при уменьшении угла трения , если Y>1, но будет уменьшаться с уменьшением , если Y<1.
Уравнение показывает, что при значениях Y, близких к единице, влияние на незначительно, но наиболее значительно влияние изменения самого Y . С увеличением отклонения Y от значения Y=1 влияние на увеличивается, а влияние самого Y уменьшается.
При постоянной величине фактора упрочнения Y угол является функцией только и . В частности, при Y=1
,
при Y = 1,5
Численное определение коэффициента упрочнения Y путем определения механических свойств (например, твердости) обрабатываемого материала и стружки в холодном состоянии, к сожалению, невозможно, так как свойства этих тел в холодном состоянии не совпадают с их свойствами в процессе резания.
В связи с этим коэффициент Y необходимо определить на основании результатов замеров ряда величин непосредственно в процессе резания.
В практически наиболее интересном диапазоне скоростей резания (достаточно высоких, исключающих наростообразование), при наиболее часто используемых в практике толщинах среза (0,1...1 мм) и передних углах (0°...20°) угол может быть найден из соотношения
, (5.35)
где - константа для каждого из обрабатываемых материалов, зависящая от их свойств.
С удовлетворительной точностью можно при обработке углеродистых и легированных машиноподелочных сталей пользоваться следующим соотношением:
, (5.36)
где с – содержание углерода в стали, в процентах;
е – основание натуральных логарифмов.