Методическое пособие 809
.pdfВыпуск № 2 (62), 2021 |
ISSN 2541-7592 |
Рис. 1. Схема поперечного коробчатого сечения (а)
свыделением расчетных контуров 1—2—3—4 (б) по частной схеме, (в) — по общей схеме
2.Определение потоков касательных сил. Переход к первому случаю осуществляется заменой Z1 на h1.
Выделим из коробчатого сечения расчетный коробчатый элемент размером b1 ×Z1 (рис. 2), где Z1 — расстояние от растянутой арматуры 2Fs до центра тяжести бетона сжатой зоны
|
Z1 h1 |
a 0,5XT . |
(4) |
|||
При этом в запас прочности арматура сжатой зоны переносится на новую линию 1—4. |
||||||
Также несколько уточняется погонная приведенная площадь хомутов |
|
|||||
f |
|
F |
|
b1 h1 |
. |
(5) |
|
|
|
||||
|
sw |
sw b1 Z1 Usw0 |
|
Рис. 2. Схема потоков касательных сил Nyx, Nzy от действия крутящего момента T по расчетным контурам 1—2—3—4, (а) по частной схеме, (б) — по общей схеме
Действие крутящего момента сводится к действию потока касательных сил Nyx и Nzy по контуру 1—2—3—4 в общем случае (рис. 2б):
|
|
T |
|
Nyx Nyz |
|
2 b1 Z1 . |
(6) |
11
Научный журнал строительства и архитектуры
Здесь, ниже, рассматривается общий случай. В частном случае во всех формулах Z1 заменяется на h1.
Расчетная схема коробчатого элемента представлена на рис. 3. С левой стороны расчетная схема ограничена расчетным прямоугольным контуром 1—2—3—4. К прямоугольному контуру с центром в точке 0 приложены: M — изгибающий момент, T — крутящий момент.
Рис. 3. Расчетная схема коробчатого элемента
Действие крутящего момента T на контур элемента 1—2—3—4 представляется в виде потоков Nyz(1), Nyz(2), Nyx. Общий поток касательных сил по линии 1—2 составит:
|
|
T |
|
Nyz(1) Nyz |
|
2 b1 z1 . |
(7) |
Аналогичный поток касательных сил по линии 3—4 будет равен:
|
|
T |
|
Nyz(2) Nyz |
|
2 b1 z1 . |
(8) |
С левой стороны контур ограничен линиями 7—11, 11—8, 8—12, 12—3, 3—13, 13—16, 16—7.
3. Усилия и напряжения в бетоне сжатой зоны по линии, лежащей в плоскости верхней грани расчетного элемента. Наклонная линия 13—16 представляет линию прило-
жения главного сжимающего усиления Nb в бетоне сжатой зоны.
На рис. 3 показаны проекции Nbx Nby этого усиления на оси x, y, приложенные к сре-
дине линии 13—16 (в точке 0c), главное сжимающее усилие будет равно: |
|
Nb Nby cosac Nbx sinαc , |
(9) |
12
Выпуск № 2 (62), 2021 ISSN 2541-7592
где ac — угол наклона линии сжатой зоны 13—16 к линии 7—10, параллельной оси x. Этот
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
угол определяется из равенства нулю проекцией |
|
Nby и Nbx |
на наклонную линию 13—16, |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
bx cosαc Nby sinαc |
0, откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
tgα |
c |
|
|
N |
bx |
. |
|
(10) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Nby |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Главные напряжения в бетоне сжатой зоны при прямоугольной эпюре будут равны: |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
N |
, |
|
|
|
|
(11) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
Fc |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Fc — площадь бетона сжатой зоны, которая определяется с учетом всего сечения элемента:
Fc XTb cos c , |
(12) |
где b — ширина сечения (см. рис. 1).
4. Определение напряжений в замкнутых поперечных хомутах. Наклонные линии
7—11 и 3—13 проходят по наклонным трещинам; Nsz 1 |
, Nsz 2 |
— общие усилия, приложен- |
||||||||||
ные к хомутам, которые пересекают наклонные трещины. |
|
|
|
|
||||||||
Эти усилия определяются через потоки касательных сил Nyz(1), Nyz(2) (формулы (7) и (8)), |
||||||||||||
приложенных к линиям 7—8 и 3—4. В результате: |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
TZ1 |
|
|
|
|
|
Nsz 1 |
Nyz 1 Z1 |
|
, |
|
||||||||
|
|
|
|
|||||||||
2 b Z |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
(13) |
|
|
|
|
|
|
|
|
TZ1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
||
N |
sz 2 |
N |
yz 2 |
Z |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
1 |
|
2 b1 Z1 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Усилия Nsz 1 и Nsz 2 также выражаются через напряжения (соответственно σsz(1)
в вертикальных хомутах на основании зависимостей:
|
sz 1 |
f |
l |
|
sz 1 |
f |
sw |
Z tg N |
sz 1 |
, |
|
||||
|
|
sw 8 11 |
|
|
1 |
1 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sz 2 fswl4 13 |
sz 2 |
fswZ1 tg 2 Nsz 2 |
|||||||||||||
. |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
иσsz(2))
(14)
Из этих соотношений, учитывая (13), можно определить напряжения в вертикальных стержнях поперечной арматуры:
sz 1 |
|
|
T |
|
|
|
, |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
2 b Z |
f |
sw |
tg |
|
|
||||||||
|
|
|
|
1 1 |
|
1 |
|
|
|
|
(15) |
||
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|||
sz 2 |
|
|
2 b1 Z1 |
fswtg 2 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Общее усилие Nsx в хомутах, пересекающих наклонную трещину 8—12, совместно с нагельными силами, приложенными к продольной арматуре, составит
(16)
При этом нагельные усилия в хомутах не учитываются. Учитываются только нагельные усилия Tsx в продольной арматуре. Следуя [6, 7], влияние нагельных усилий можно учесть при помощи коэффициента λx.
13
Научный журнал строительства и архитектуры
При этом
Nsx Nyx1b1 2Tsx Nyxb1 x,
где
x 15fsw 15fsyfswctg2 3 ,
где
fsy 2Fsy .
b1
Усилие Nsx можно выразить через напряжения σsx в нижних хомутах:
Nsx Nyxb1 x sx fswb1 tg 3,
откуда
(17)
(18)
(19)
(20)
|
Nyx x |
|
x |
(21) |
|
sx |
|
T |
|
. |
|
fswtg 3 |
2 b1 Z1 fswtg 3 |
5. Определение усилий в бетоне сжатой зоны. Проекция всех усилий, приложенных к правому расчетному криволинейному контуру на ось x, проводит к зависимости
Nbx Nsx 2Tsx Nbx Nyxb1 0. |
|
|||||||
Откуда, учитывая (5): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Tb1 |
. |
(22) |
N |
|
N |
|
b |
||||
|
|
|
||||||
|
|
bx |
|
yx |
1 |
2 b1 Z1 |
|
Перейдем к определению Nby . Обозначим:
(23)
Сумма моментов всех усилий, действующих параллельно плоскости Z0Y относительно нижней линии, параллельной b1 и проходящей через нижнюю точкуO3, составит:
|
Z1 Nsz 1 l5-17 |
Nsz 2 l14-15 Nyxl7-16 Z1 M 0, |
(24) |
Ny |
где M = Me, Me — момент в точке e на линии y (рис. 4).
Рис. 4. Характерный расчетный элемент сжатой зоны бетона
14
Выпуск № 2 (62), 2021 |
ISSN 2541-7592 |
Из рис. 2 следует:
l5-17 |
0,5Z1 tg 1 0,5b1 tg 3, |
||||||||||
l |
0,5Z |
1 |
tg |
2 |
0,5b tg , |
||||||
14-15 |
|
|
|
|
|
1 |
|
c |
|
||
l |
Z tg |
2 |
0,5b tg |
, |
|
|
|||||
19-0c |
1 |
|
|
|
|
1 |
c |
|
|
|
|
l7-16 |
0,5b1 tg 3 |
tg c . |
|
|
|
||||||
|
|
|
С учетом этих значений из (22) и (24) следует:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
M |
|
N |
sz 1 |
Z1 tg 1 b1 tg 3 |
|
|
Nsz 2 Z1 tg 2 |
b1 tg c |
|||||||||||||||||
Ny |
||||||||||||||||||||||||||||
e |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5Nyxb1(tg 3 tg c ). |
||||||
Z |
|
|
|
|
2Z |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2Z |
1 |
|
||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Учитывая зависимости (13), формула (26) преобразовывается к виду: |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Me |
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Nby |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z1 tg 1 b1 tg c |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Ny |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z1 |
|
|
4(b1 Z1) |
|
|
|
|
T |
|
Z1 tg 2 |
b1 tg c |
Tb1(tg 3 b1 tg c ) |
. |
|
|
|
||||||
|
|
||||||
|
4(b1 Z1) |
|
|
4(b1 Z1) |
(25)
(26)
(27)
Выделим из общей схемы, представленной на рис. 3, элемент сжатой зоны 16—10—13 с приложенным к нему усилием: (Nby 2Nsy ) — нормальные усилия в бетоне и двух про-
дольных стержнях сжатой зоны, Nyx — касательные усилия; Nbx и Ny — усилия по наклон-
ной линии 16—13. Проекция усилий элемента 16—10—13 на ось y' составляет (рис. 4):
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
(28) |
|
|
Ny |
Nyxbtg c Nby |
2Nsy |
|||||
или |
|
|
|
|
|
||||
|
|
y Nyxbtg c |
bybXt |
2 syFs , |
(29) |
||||
N |
где by , sy — нормальные напряжения в бетоне и арматуре на грани 16—10; XT — высота сжатой зоны бетона.
Обозначим y — деформации элемента вдоль оси y'. Из условия совместности дефор-
маций бетона и арматуры следует:
y |
|
by |
|
sy |
, |
(30) |
bEb |
Es |
где Eb, Es — модули деформаций бетона и арматуры; b — секущий коэффициент модуля деформации бетона ( b 0,75). Из этого следует:
|
|
by sy |
|
bEb |
b sy , |
|
|
(31) |
|||
|
|
|
Es |
|
|
||||||
где |
|
|
b |
|
bEb |
, |
|
|
(32) |
||
|
|
Es |
|
|
|
||||||
Подстановка (31) в (29) приводит к зависимости: |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
sy |
(Ny Nxy tg c ) |
bbXT |
2Fs |
(33) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15
Научный журнал строительства и архитектуры
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F' |
|
|
2N |
|
|
|
|
|
F' |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
|
|
|
|
2N |
' |
|
|
xy |
btg N' |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
s |
|
||||||
откуда |
|
|
|
|
|
2Nsy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
(34) |
||||||||||||||
|
b' bXT |
2Fs' |
'bbXT 2Fs' |
||||||||||||||||||||||||||||||
Обозначим: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с1 |
|
|
|
2Fs |
|
; сx |
c1b. |
|
|
(35) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bbXT 2Fs |
|
|
||||||||||||||||||||
В результате зависимость (33) записывается в виде: |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(36) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2Nsy |
Nyc1 2Nxybc1 tg c . |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
by , учитывая (23) и (36): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Определяем значение N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
M |
e |
(1 c ) |
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
Nby |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(Z1 tg 1 -b1 tg 3)(1 c1) |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z1 |
|
|
|
|
4 b1 Z1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(37) |
||||||||||
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Tb |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1 3c1)tg c (1 c1)tg 3 |
. |
||||||||||
|
|
|
|
(Z1 tg 2 -b1 tg c )(1 c1) |
|
1 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
4 b Z |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 b Z |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
1 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
Внося в зависимость (10) значения Nby и Nbx , определяемые по формулам (37), (22),
приходим к квадратному уравнению по определению tgαc:
|
|
|
M |
e |
(1 c ) |
|
|
|
|
T |
|
|
(Z tg -btg )(1 c ) |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 1 |
1 |
|
|
|
c |
|
1 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Z1 |
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b1 Z1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
b1(tg 3 tg c )(1 c1) |
|
|
|
|
|
|
Z1(tg 3 |
tg c )(1 c1) |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
4 b1 Z1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 b1 Z1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(38) |
||||||||||
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b1(tg c |
|
)(1 c1) |
|
|
|
|
|
|
b1(tg c |
|
|
)(1 3c1) |
|||||||||
|
4 b |
Z |
|
|
4 b Z |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Tb |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b1(tg 3 |
tg c )(1 c1) |
|
|
|
|
1 |
|
|
0. |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 b1 Z1 |
|
|||||||||
|
|
|
|
4 b1 Z1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, угол αc определяется из решения квадратного уравнения (27) относительно неизвестного tgαc.
В первом приближении в зависимости (36), (37) можно принимать α2 = 450:
1 2Nyz 1 / Nyz 2 . |
(39) |
Максимальные сжимающие напряжения в бетоне сжатой зоны σb' определяются по формулам (11)—(12):
|
Nb cos c |
. |
(40) |
|
|||
b |
bXT |
|
|
|
|
В предельной стадии b Rb , в результате предельная высота XT XˆT будет с учетом влияния сжатой арматуры равна:
|
|
|
|
|
|
|
|
ˆ |
|
Nb |
|
|
|
||
|
2FsRsc cos c |
. |
(41) |
||||
XT |
|
|
|
Rbb |
|||
|
|
|
|
|
|
|
16
Выпуск № 2 (62), 2021 |
ISSN 2541-7592 |
6. Определение высоты сжатой зоны бетона и плеча внутренней пары сил в рас-
четном сечении. Для определения высоты сжатой зоны XT и плеча внутренней пары сил в расчетном сечении Z1 и в эксплуатационной стадии с некоторым приближением может быть использована формула СП 63.13330.2018.
Для этого необходимо определить:
дополнительно характеристики сечения:
h |
0,5 h h , |
|
0 |
1 |
|
hf |
h1 h ; |
|
|
||
|
|
|
приведенный момент:
|
M Me Nyx l3-12 Z1 Nyz 1 l8-11 Z1 Nsz 1 l5-17 Nsz 2 l14-15 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
TZ1 |
|
|
|
|
|
0,5b1 tg 3 |
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Me |
|
|
Z1 tg 2 |
tg c |
|
|
|
Z12 |
tg 1 |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
2 b1 Z1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 b1 Z1 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
TZ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
TZ |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
0,5 |
Z1 tg 1 b1 tg 3 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 b1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
b1 Z1 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Z1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
0,5 Z |
|
tg |
|
b tg |
|
M |
|
|
|
TZ1 |
|
0,5Z tg |
|
0,5Z tg b tg |
|
; |
||||||||||||
|
|
|
|
|
2 b1 Z1 |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
1 |
|
|
2 |
|
1 |
|
|
c |
|
|
e |
|
|
1 |
|
2 |
1 |
|
|
1 |
1 |
|
3 |
|
приведенную нормальную силу N :
|
|
|
|
|
|
|
Nyx l3 12 l7 16 1 Nyz(1)Z1 |
tg 1 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
T |
|
|
Z tg |
|
b |
tg |
|
tg |
|
T |
|
|
Z tg |
|||
|
b Z |
|
|
|
2 b Z |
|
||||||||||||
2 |
1 |
2 |
1 |
|
3 |
|
c |
1 |
1 |
|||||||||
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
T
2 b1 Z1 Z1 tg 1 tg 2 b1 tg 3 -tg c .
(42)
(43)
(44)
В практических расчетах в зависимостях (41), (42) допускается принимать Z1 =h1. При этом, как показано далее, можно после определения Qb по указанной ниже методике установить Z1 и использовать это значение при нахождении остальных величин.
Следуя СП 63.13330.2018, относительную высоту сжатой зоны определяем по формуле
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
, |
(45) |
|
|
|
|
|||
|
|
1 5 |
|
||
|
|
|
|
|
|
10 |
|
||||
|
|
|
|
|
гдеβ— коэффициент, учитывающий види класс бетона, принимаемый по СП 63.13330.2018:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hf |
|
|
|
|
|
|
A / 2 |
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
A |
|
|
|||
|
|
|
M |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
; |
ff |
1 |
|
|
|
|
; |
ff |
|
|
|
s |
9; |
0,45; |
|
|
|
; |
|
|
s |
; |
|||||
|
bh2R |
|
|
2h |
|
|
|
bh |
E |
|
A |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
0 b,ser |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
red |
(46) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hf |
|
|
|
|
|
A /2 |
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
A |
||||||
|
|
|
M |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
; |
f |
1 |
|
|
|
; |
f |
|
|
|
s |
9; |
0,45; |
|
|
|
; |
|
s |
|
, |
||||||
|
bh2R |
2h |
|
|
|
bh |
|
E |
|
|
|
A |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
0 b, ser |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
red |
|
|
|||||||||
|
— общая площадь арматуры сжатой зоны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
As |
As 2Fs . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17
Научный журнал строительства и архитектуры
Значение Z1 вычисляется по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
hf |
ff |
|
2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
h |
|
|
||||||
Z |
h |
|
|
0 |
|
|
|
|
. |
(47) |
|
|
|
|
|
||||||
1 |
2 ff |
|
||||||||
1 |
0 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Высота сжатой зоны: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
XT |
2 h0 |
Z1 . |
|
|
|
(48) |
При этом, учитывая зависимости (11), (12), главные сжимающие напряжения на линии 16—13 составят:
|
Nb cos c |
. |
(49) |
|
|||
b |
XTb |
|
|
|
|
7. Определение усилий и напряжений в стержнях растянутой арматуры. Проеци-
руя все силы, приложенные к расчетному элементу (см. рис. 3) вдоль оси y, на горизонталь-
|
|
в арматуре сжатой |
ную плоскость, приходим без непосредственного учета сил Nsx 1 |
и Nsy 2 |
|
зоны к зависимости: |
|
|
Nsy 1 Nsy 2
(50)
Ny Nyx Z1 tg 2 b1 tg 3 tg c Nyz 1 Z1 tg 1.
N
sx 1
Вращение сил вокруг оси Oc–O3 в плоскости
, N приводит к уравнению:
sy 2
|
l03 |
-6 |
Tsxl6-12 |
Nyz 1 Z1 tg 1l03-5 |
Tsxl8-5 |
Nsy 2 |
Учитывая, что
yZ также без непосредственного учета сил
Nsy 1 l03-5 0,5Nyxb1Z1 tg 2 |
0. |
(51) |
l |
03 |
6 |
l |
5 |
0,5b , |
|
|
|
03 |
|
1 |
|
|||
l |
|
|
l |
|
0,5b |
tg |
|
6 12 |
|
, |
|||||
|
8 5 |
1 |
3 |
|
уравнение (51) преобразовывается к виду:
Nsy 2 Nsy 1 NyxZ1 tg 2 Nyz 1 Z1 tg 1.
Совместное решение уравнений (50), (53) относительно Nsx 1 и Nsy
мостям:
|
|
|
|
|
|
|
|
Nyz 1 Z1 tg 1 |
0,5Nyxb1 tg 3 tg c , |
||||||||
Nsy 1 |
|
|
|
||||||||||||||
0,5Ny |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
Z tg |
|
0,5b |
|
tg |
|
tg |
. |
|
|
N |
sy |
2 |
0,5N |
2 |
3 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
y |
|
yx 1 |
1 |
|
|
c |
(52)
(53)
приводит к зависи-
(54)
Согласно зависимостям (54), напряжения растяжения в нижних продольных стержнях арматуры Fs1 и Fs2 будут несколько различаться. Они выравниваются в областях, где поперечная сила Q равна нулю, что соответствует рассматриваемому случаю изгиба с кручением. Однако для общности записи формул обозначения Nsy 1 и Nsy 2 сохраняются.
18
Выпуск № 2 (62), 2021 |
ISSN 2541-7592 |
Напряжения в стернях нижней арматуры будут равны:
Nsy 1
σsy 1 Fsy 1
Nsy 2
σsy 2 Fsy 2
|
|
|
|
|
N |
|
|
Z tgα |
|
0,5N |
|
b |
tgα |
-tgα |
|
|
|
|
|||||
|
0,5N |
yz 1 |
|
|
c |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
y |
|
1 |
1 |
|
yx 1 |
|
3 |
|
|
|
, |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fsy 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(55) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5N |
N |
Z tgα |
2 |
0,5b |
|
tgα |
-tgα |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
y |
|
|
yx |
1 |
|
1 |
|
3 |
|
|
c |
. |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fsy 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определение деформаций в нижней зоне элемента (условно в зоне 2—3). Относительные деформации в стержнях 1 и 2 нижней продольной арматуры определя-
ются по зависимостям:
sy 1 |
|
sy 1 sy 1 |
; |
sy 2 |
|
sy 2 sy 2 |
. |
(56) |
|
|
|||||||
|
|
Es |
|
|
Es |
|
где ψsy(1), ψsy(2) — коэффициенты, учитывающие влияние сцепления арматуры с бетоном на участках между трещинами (коэффициенты В. И. Мурашева):
|
sy 1 |
1 0,75 |
sl |
crc |
; |
|
sy 2 |
|
1 0,75 |
sl |
crc |
|
, |
(57) |
||
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
sy 1 |
|
|
|
sy 2 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где σcr — напряжения в арматуре в момент образования трещин, которые в первом приближении могут определяться по формуле:
crс |
|
2,5RbtsenEs |
, |
(58) |
|
||||
|
|
Eb |
|
ϕsl = 1 при кратковременном действии нагрузки, ϕsl = 0,8 при длительном действии нагрузки. Средние деформации арматуры:
sy sy 1 sy 2 .
2
Средние деформации нижних стержней хомутов:
sx sx sx ;
Es
sx 1 0,75 si crc .
sx
(59)
(60)
После появления трещин напряжения σbt и деформации εbt полос бетона вдоль трещин в основном будут зависеть от касательных напряжений τyx:
bt |
2 yx sin 3 cos 3, |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
2 |
|
sin |
|
cos |
|
|
(61) |
|
|
|
yx |
3 |
3 |
|
||||||
bt |
|
bt |
|
|
|
|
, |
|
|||
|
|
|
EП пx |
|
|
||||||
|
|
EП пx |
|
|
|
|
|
||||
где EП — модуль деформации полос бетона: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
EП Eb П 0,8Eb , |
|
|
(62) |
βП ≈ 0,8 — коэффициент влияния разрыхления полос бетона трещинами на модуль; vnx — коэффициент, учитывающих влияние пластических деформаций полос бетона в процессе увеличения напряжений εbt.
19
Научный журнал строительства и архитектуры
Касательные напряжения определяются в функции от погонных касательных усилийNyx:
|
|
|
Nyx |
, |
|
|
|
2Nyx sin 3 cos 3 |
, |
(63) |
yx |
|
bt |
|
|||||||
|
|
2a xy |
|
|
2a xy |
|
где α — толщина защитного слоя нижней арматуры; βxy — коэффициент влияния остальных слоев бетона на значение τyx; знак минус означает, что полосы сжимаются.
С учетом (62), (63):
|
|
|
|
|
|
|
bt |
|
2Nyx sin 3 cos 3 |
|
|
|
2Nyx sin 3 cos 3 |
, |
|
|
|
|
|
|
(64) |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 xyEb П Пx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 Eb Пx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пx |
П Пx xy . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(65) |
|||||||||
Коэффициент Пx |
определяется экспериментальным путем, возможно определение Пx |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
по формуле, представленной ниже (68). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Следуя [6, 7] и учитывая (64), угол сдвига в нижней зоне 2—3 будет равен: |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
xy |
|
sx |
ctg |
3 |
|
sy |
tg |
3 |
|
bt |
sin |
3 |
cos |
3 |
|
sx sx |
ctg |
3 |
|
sy sy |
tg |
3 |
|
2Nxy |
|
, |
(66) |
|||||||||
|
|
2aE |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
s |
|
E |
s |
|
|
Пх |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
где Es — модуль деформации арматуры в пластической стадии деформирования арматуры, везде Es заменяется на Esvs, где vs коэффициент секущего модуля, определяемый по зависимостям [8].
8. Определение деформаций в верхней сжатой зоне бетона. Деформация бетона сжа-
той зоны определяются по зависимости:
|
|
b |
b |
|
Nb |
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
(67) |
|
|
|
Eb b |
FсEb b |
|
||||
где |
F |
— площадь бетона наклонной сжатой зоны, определяемая по формуле (12); |
|
— ко- |
||||
|
с |
|
|
|
|
|
b |
|
эффициент развития пластических деформаций в бетоне сжатой зоны. Следуя [8], коэффициент b определяется по формуле:
b ˆb 0 ˆb 1 1 2 (68)
(для восходящей ветви диаграммы принимается знак <+>, а нисходящей знак < – >), где— уровень главных напряжений в бетоне (положительная величина):
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
, |
|
|
|
|
(69) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
ˆb |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где текущие главные напряжения b , определяемые по формуле (11); |
ˆb |
— напряжения в |
|||||||||||||
вершине диаграммы ˆb |
Rb,ser ; ˆb — коэффициент изменения секущего модуля в верши- |
||||||||||||||
не диаграммы (положительная величина): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
ˆ |
|
|
ˆb |
, |
|
|
|
(70) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
b |
E ˆ |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
b b |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
1 |
0,8 0,15 |
|
|
|
|
B/60 0,2 B |
|
|
|||
|
|
B |
|
10000 |
|
|
|||||||||
ˆ |
|
|
|
|
|
, |
|
(71) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
b |
|
Eb |
|
0,12 1,03B /60 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
20