Методическое пособие 781
.pdf
|
|
|
b2 |
|
|
baaw , |
|
|
|
|
|
b2 = 0,4 63,95 = 26 мм. |
|
|
|
||||||
|
– шестерни |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b1 = b2 + (3…5) |
|
|
|
|||||
|
b1 = 26 + 4 =30 мм. |
|
|
|
||||||
|
Примем предварительно число зубьев шестерни |
z1 19 |
||||||||
и определим модуль зацепления |
|
|
|
|
|
|||||
|
m |
|
|
2aw |
1), мм. |
|
|
|
||
|
|
z |
(U |
ред |
|
|
|
|||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5.12 |
||
Значения коэффициента внешней динамической нагрузки KА |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Режим нагружения |
|
|
Режим нагружения ведомой машины |
||||||
|
двигателя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
2 |
3 |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
Равномерный |
|
1,00 |
|
1,25 |
1,50 |
|
1,75 |
||
2 |
С малой неравномер- |
|
1,10 |
|
1,35 |
1,60 |
|
1,85 |
||
ностью |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
Со средней неравно- |
|
1,25 |
|
1,50 |
1,75 |
|
2,00 |
||
мерностью |
|
|
|
и выше |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
4 |
Со значительной не- |
|
1,50 |
|
1,75 |
2,00 |
|
2,25 |
||
равномерностью |
|
|
|
и выше |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пояснение к табл. 5.12.
Характерные режимы нагружения двигателей:
1.Равномерный – электродвигатели;
2.С малой неравномерностью – гидравлические двигатели;
3.Со средней неравномерностью – многоцилиндровые двигатели внутреннего сгорания;
4.Со значительной неравномерностью – одноцилиндровые двигатели внутреннего сгорания.
Характерные режимы нагружения ведомых машин:
1.Равномерный – равномерно работающие ленточные, пластинчатые конвейеры, легкие подъемники, вентиляторы и т.д.;
2.С малой неравномерностью – неравномерно работающие ленточные и пластинчатые транспортеры, шестеренчатые
171
иротационные насосы, главные приводы станков, тяжелые подъемники, крановые механизмы, промышленные и рудничные вентиляторы, поршневые многоцилиндровые насосы, станы холодной прокатки и т.д.;
3.Со средней неравномерностью – мешалки для резины
ипластмасс, легкие шаровые мельницы, деревообрабатывающие станки, одноцилиндровые поршневые насосы и т.д.;
4.Со значительной неравномерностью – экскаваторы, черпалки, тяжелые шаровые мельницы, дробилки, буровые машины, станы горячей прокатки и т.д.
Рис. 5.17. Графики для определения коэффициентов неравномерности распределения нагрузки по ширине венца: а) и б) при расчете контактной прочности зубьев KHβ, в) и г) при расчете зубьев на изгиб KFβ ДЛЯ схем редукторов 1-7; д) схемы редукторов [11]
172
Таблица 5.13 Значения коэффициента внутренней динамики нагружения
KHv для прямозубых зубчатых колес
Степень точ- |
Твердость |
|
Значения KHv при v, м/с |
|||||||
ности по |
на поверхности |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1 |
3 |
|
5 |
8 |
10 |
||||
ГОСТ 1643-81 |
зубьев колеса |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
> 350 НВ |
|
1,02 |
1,06 |
|
1,10 |
1,16 |
1,20 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
350 |
НВ |
|
1,03 |
1,09 |
|
1,16 |
1,25 |
1.32 |
||
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
> 350 НВ |
|
1,02 |
1,06 |
|
1,12 |
1,19 |
1,25 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
350 НВ |
|
1,04 |
1,12 |
|
1,20 |
1,32 |
1,40 |
|||
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
> 350 НВ |
|
1,03 |
1,09 |
|
1,15 |
1,24 |
1,30 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
350 НВ |
|
1,05 |
1,15 |
|
1,24 |
1,38 |
1,48 |
|||
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
> 350 НВ |
|
1,03 |
1,09 |
|
1,17 |
1,28 |
1,35 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
350 НВ |
|
1,06 |
1,12 |
|
1,28 |
1,45 |
1,56 |
|||
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 64,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
19 (2,5 1) 1,93 мм. |
|
|
|
Полученное расчётное значение m округлим до ближайшей величины m = 2,0 мм, в соответствии с ГОСТ 9563–
80 (табл. 5.14).
Таблица 5.14 Модули зубчатых колес по ГОСТ 9563-80 (мм)
1-ряд |
1 |
1,25 |
1,5 |
2 |
2,5 |
3 |
4 |
5 |
6 |
8 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2-ряд |
1,125 |
1,375 |
1,75 |
2,25 |
2,75 |
3,5 |
4,5 |
5,5 |
7 |
9 |
11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
173
Определяем действительное число зубьев шестерни, при этом должны выполняться следующие условия z1 – целое число и z1 17
|
z1 |
2aw |
|
, |
||||
|
m(U |
ред |
1 |
|||||
|
|
|
|
) |
||||
z1 |
2 |
64,2 |
|
18,3 . |
||||
|
|
|
|
|
||||
2,0(2,5 1) |
||||||||
|
|
|
Окончательно выбираем число зубьев шестерни z1 = 18. Определяем число зубьев колеса
z2 = z1 U.
z2 = 18 2,5 = 45 .
Окончательно выбираем число зубьев колеса z2 = 45. Действительное передаточное число зубчатой передачи
U |
|
z2 |
д |
z1 |
|
|
|
45
Uд 18 2,5 .
Диаметры начальных окружностей (определяются с точностью до 2 знака после запятой)
dw =m z. |
|
– для шестерни |
|
dw1 = 2,0 |
18 = 36 мм |
– для колеса |
|
dw2 = 2,0 |
45 = 90 мм |
Диаметры вершин зубьев (определяются с точностью до 2 знака после запятой)
dа =m (z + 2);
174
– для шестерни
dа1 =2,0 (18 + 2) = 40 мм;
– для колеса
dа2 =2,0 (45 + 2) = 94 мм.
Расчётное межосевое расстояние
a |
dw1 dw2 |
. |
||||
|
|
|||||
w0 |
2 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||
36 |
90 |
|
|
|
мм. |
|
aw0 |
|
|
|
63 |
||
|
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
Вычисленное значение межосевого расстояния аw округляют до ближайшего стандартного значения по ГОСТ 218588 по ряду размеров Ra 40 (табл. 5.15). Ближайшее стандартное значение аw = 63 мм.
Таблица 5.15 Межосевые расстояния по ГОСТ 2185–88, мм
|
1 ряд |
|
|
40 |
|
50 |
|
63 |
|
|
80 |
100 |
|
|
125 |
|
160 |
200 |
||||
|
|
|
250 |
|
315 |
|
400 |
|
500 |
630 |
|
|
800 |
|
1000 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
2 ряд |
|
|
71 |
|
90 |
|
112 |
|
140 |
180 |
|
|
224 |
|
280 |
355 |
|||||
|
|
|
450 |
|
560 |
|
710 |
|
900 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
5.3.4.3.Проверка расчётных контактных напряжений |
|||||||||||||||||||||
|
Расчётное значение контактного напряжения |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Z |
|
|
|
Tв хK А KHvKH |
|
KH (Uд 1)3 |
[ |
]H , МПа |
|
||||||||
|
|
H |
|
aw |
|
|
|
|
|
b2Uд |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где Z = 9600 МПа1/2 для прямозубых передач. |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
9600 |
|
16,2 |
1,0 1,12 |
1,02 |
1,0(2,5 |
1)3 |
|
532 МПа |
||||||||||||
|
H |
|
|
63 |
|
|
|
|
|
26 |
2,5 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
175
Если расчётное напряжение H меньше допускаемого [ ]H до 15% или больше до 5%, то ранее принятые параметры передачи принимают за окончательные. Если условие прочности не выполняется, то следует изменить ширину венца колеса b2. Если и в этом случае условие прочности не выполняется, то надо увеличить межосевое расстояние аw или изменить материалы и термообработку и пересчитать допускаемые контактные напряжения. В последнем случае необходимо повторить расчёт зубчатой передачи.
Полученное расчётное напряжение H меньше допускаемого [ ]H на 0,7%. Поэтому ранее выбранные параметры принимаем за окончательные.
5.3.4.4. Проверка расчётных напряжений изгиба
Напряжения изгиба определяются отдельно для колеса F2 и шестерни F1
Y |
Y |
Ft |
K |
|
K |
|
K |
|
, Н/мм2; |
|
|
|
F |
F |
Fv |
||||||
F 2 F 2 |
|
b2 m |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
F 2YF1 |
, Н/мм2, |
||||||
F1 |
|
YF 2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где m – модуль зацепления, мм,
b2 – ширина зубчатого венца колеса, мм, Ft – окружная сила в зацеплении, Н;
KF – коэффициент распределения нагрузки между зубьями, по ГОСТ 21354–87 для прямозубых передач KF= 1,0;
KF– коэффициент неравномерности распределения нагрузки по длине зуба KF=1,02 (рис. 5.17);
KFv – коэффициент внутренней динамики нагружения; интерполируя значения по таблице 21 получим KFv = 1,25;
176
YF1 и YF2 – коэффициенты формы зуба шестерни и колеса, определяются для прямозубых колёс от числа зубьев z1 и z2
(по таблице 22 YF1 = 4,17, YF2 = 3,66);
Y– коэффициент наклона зуба, для прямозубых колёс
Y = 1.
Если при проверочном расчёте F значительно меньше [ ]F, то это допустимо, так как нагрузочная способность большинства зубчатых передач ограничивается контактной прочностью. В случае когда расчётные превышают допускаемые изгибные напряжения свыше 5%, то необходимо увеличить модуль, пересчитать число зубьев шестерни и колеса и повторить расчёт на изгиб. При этом контактная прочность зубчатых колёс не меняется, поскольку межосевое расстояние аw остаётся неизменным.
Таблица 5.16 Коэффициент внутренней динамики нагружения
Степень |
Твердость на |
Значения KFv при v, м/с |
|
|||||
точности по |
поверхности |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
3 |
5 |
8 |
|
10 |
|||
ГОСТ 1643-81 |
зубьев колеса |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|||
6 |
> 350 НВ |
1,02 |
1,06 |
1,10 |
1,16 |
|
1,20 |
|
350 |
НВ |
1,06 |
1,18 |
1,32 |
1.50 |
|
1,64 |
|
|
|
|||||||
7 |
> 350 НВ |
1,02 |
1,06 |
1,12 |
1,19 |
|
1,25 |
|
350 НВ |
1,08 |
1,24 |
1,40 |
1.64 |
|
1,80 |
||
|
|
|||||||
8 |
> 350 НВ |
1,03 |
1,09 |
1,15 |
1,24 |
|
1,30 |
|
350 НВ |
1,10 |
1,30 |
1,48 |
1,77 |
|
1,96 |
||
|
|
|||||||
9 |
> 350 НВ |
1,03 |
1,09 |
1,17 |
1,28 |
|
1,35 |
|
350 НВ |
1,11 |
1,33 |
1,56 |
1,90 |
|
— |
||
|
|
177
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5.17 |
|
Коэффициенты формы зуба YF1 |
и YF2 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
YF |
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
YF |
|
16 |
|
|
4,28 |
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
3,70 |
||
17 |
|
|
4,27 |
|
|
|
|
|
|
|
45 |
|
3,66 |
||
20 |
|
|
4,07 |
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
3,65 |
||
22 |
|
|
3,98 |
|
|
|
|
|
|
|
60 |
|
3,62 |
||
24 |
|
|
3,92 |
|
|
|
|
|
|
|
65 |
|
3,62 |
||
25 |
|
|
3,90 |
|
|
|
|
|
|
|
71 |
|
3,61 |
||
26 |
|
|
3,88 |
|
|
|
|
|
|
|
80 |
|
3,61 |
||
28 |
|
|
3,81 |
|
|
|
|
|
|
|
90 |
|
3,60 |
||
30 |
|
|
3,80 |
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
3,60 |
||
32 |
|
|
3,78 |
|
|
|
|
|
|
|
180 |
|
3,62 |
||
35 |
|
|
3,75 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,63 |
||
Окружная сила в зацеплении |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
F |
|
|
2Tвх |
103 . |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
t |
|
|
dw1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
F |
2 |
16,2 |
103 900 Н. |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
t |
36 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Напряжение изгиба зубьев колеса |
|
|
|||||||||||||
|
3,66 1 |
900 |
|
|
1,0 1,02 1,25 81 Н/мм2; |
||||||||||
F 2 |
|
|
|
|
|
||||||||||
26 |
2,0 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Напряжение изгиба зубьев шестерни |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
81 |
4,17 |
|
|
92 Н/мм2, |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F1 |
3,66 |
|
Полученные расчётные изгибные напряжения значительно меньше допустимых, что приемлемо. Проверочный расчёт зубчатой прямозубой передачи завершён.
178
5.3.5. Расчет и конструирование вала
Определим диаметры выходных участков валов редуктора из расчета только на кручение при пониженных допускаемых напряжениях
d |
вал |
3 |
T |
103 |
, мм, |
|
|
||||
|
|
0,2[ ] |
|
где [ ] = 20…30 МПа – для всех валов (меньшие величины
– для быстроходных валов, большие для тихоходных валов), Т – вращающий момент на валу, Нм.
Полученные значения dвых округляют до ближайших больших стандартных значений по ряду размеров Ra 40 (по ГОСТ 8032-88): 10; 10.5; 11; 11.5; 12; 13; 14; 15; 16; 17; 18; 19; 20; 21; 22; 24; 25; 26; 28; 30; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 45; 48; 50; 52; 55; 60; 63; 65; 70; 75; 80; 85; 90; 95; 100; 105; 110; 125; 130;
140; 150; 160…
Зная диаметр выходной части вала, можно определить остальные диаметральные и линейные размеры вала. На рис. 5.18 представлена типовая конструкция вала одноступенчатого редуктора.
Рис. 5.18
179
5.3.5.1. Быстроходный вал
Диаметр выходного конца
dв ал1 |
16,2 103 |
16 мм. |
||
3 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
0,2 |
20 |
|
Полученный диаметр соответствует стандартному, поэтому оставляем его без изменения.
Диаметр вала под подшипниками качения: d2= dвал1 + 2t, мм.
Высоту буртика t, а также значения фаски подшипника r и ориентировочную величину фаски ступицы с1 можно определить в зависимости от диаметра соответствующей ступени d по табл. 5.18:
d2= 16 + 2 2 = 20 мм.
Таблица 5.18
d |
...17 |
22 |
...24 |
30 |
...32 |
38 |
...40 |
44 |
...45 |
50 |
...52 |
58 |
...60 |
65 |
...67 |
75 |
t |
3,0 |
3,5 |
3,5 |
3,5 |
4,0 |
4,5 |
4,6 |
5,1 |
||||||||
r |
1,5 |
2,0 |
2,5 |
2,5 |
3,0 |
3,0 |
3,5 |
3,5 |
||||||||
с1 |
1,0 |
1,0 |
1,2 |
1,2 |
1,6 |
2,0 |
2,0 |
2,5 |
Полученное значение диаметра вала под подшипник качения необходимо округлить до ближайшего большего значения из нормального ряда диаметров кратного 5 мм. Окончательно диаметр под подшипник d2= 20 мм.
Для облегчения конструирования изготовим шестерню совестно с валом – вал-шестерня (рис. 5.19).
180