- •Часть 3
- •Часть 3
- •Введение
- •Глава 1. Основы ПроектированиЯ механических прессов
- •1.1. Традиционная методика проектирования механических прессов
- •1.2. Кинематические и силовые особенности исполнительных механизмов. Связь кинематических и силовых параметров
- •1.3. Кинетостатика колено-рычажных механизмов
- •1.4. Методика автоматизированного анализа кинетостатических параметров исполнительных механизмов механических прессов
- •Глава 2. Проектирование привода и элементов системы включения механических прессов
- •2.1. Расчет клиноременной передачи
- •2.2. Проектирование привода механических прессов
- •Исходные данные:
- •Результаты расчета
- •2.3. Расчет потерь холостого хода механических прессов
- •2.4. Расчет главного электропривода
- •2.5. Расчет муфты, тормоза и наибольшего числа включений
- •Расчет муфты
- •Расчет ленточного тормоза
- •Расчет дискового тормоза
- •Исходные данные:
- •Расчет наибольшего числа включений
- •Основные схемы пневмоуправления
- •Глава 3. Проектирование базовых деталей механических прессов
- •3.1. Расчет валов кривошипно-шатунного механизма
- •Расчет главных валов кгшп
- •Расчет главных валов механических листоштамповочных прессов
- •3.2. Расчет шатунов механических прессов
- •3.3. Расчет ползунов механических прессов
- •Ползуны кривошипных горячештамповочных прессов
- •Ползуны листоштамповочных прессов
- •Ползуны кривошипно-коленных прессов холодной объемной штамповки
- •3.4. Проектирование и расчет механизма регулировки закрытой высоты кгшп
- •3.5. Расчет уравновешивателей механических прессов
- •3.6. Проектирование станин механических прессов
- •3.6.1. Определение геометрических характеристик сечений.
- •3.6.2. Проверочный расчет на прочность
- •3.6.2.1. Открытые станины
- •3.6.2.2. Закрытые разъемные станины
- •3.6.2.3. Стяжные шпильки
- •3.6.2.4. Стойки
- •3.6.2.5. Траверса и стол
- •3.6.2.6. Деформация станины
- •3.6.2.7. Закрытые цельные станины
- •3.7. Расчет базовых деталей механических прессов с применением метода конечных элементов
- •Глава 4. Автоматизированное проектирование и расчеты базовых деталей механических прессов
- •4.1. Основные функции, структура и область применения сапр механических прессов
- •4.2. Этапы проектирования механических прессов. Связь программных модулей
- •4.3. Последовательность работы при проектировании с применением сапр механических прессов
- •Заключение
- •Библиографический список
- •Оглавление
- •Часть 3 180
- •Часть 3
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
Расчет главных валов механических листоштамповочных прессов
Главные валы в кривошипных машинах бывают различного конструктивного исполнения (рис. ). Кривошипные валы (схема а) применяют в однокривошипных прессах усилием меньше 1,6 МН и выполняют, как правило, с регулируемым ходом ползуна; одноколенные с одно- или двусторонним приводом (схемы б, в) – в машинах с номинальным усилием до 4 МН и увеличенным штамповым пространством вдоль фронта при номинальном усилии менее 4 МН; эксцентриковые (схемы д-ж) – в тяжело нагруженных машинах для объемной штамповки с усилием более 3 МН и ходом ползуна до 600 мм.
Главные валы кривошипных машин устанавливают в опорах скольжения диаметром d0. Соединение главного вала с шатуном также выполняется через опору скольжения (диаметр da). Ширина щек коленчатых валов должна быть такой, чтобы жесткость вала на изгиб существенно не уменьшалось.
Порядок проектирования и расчета коленчатого вала заключается в следующем. Вначале по номинальному усилию на основании статистических данных определяют диаметр опорных шеек вала d0 (в мм), а по этому диаметру на основании эмпирических соотношений – остальные размеры вала (см. табл. 17).
Таблица №17
Параметры |
Листоштамповочный пресс |
|
Одноколенчатый вал |
Двухколенчатый вал |
|
dA |
1,5d0 |
1,35d0 |
l0 |
2d0 |
1,9d0 |
lk |
2,8d0 |
2,5d0 |
lШ |
1,5d0 |
1,3d0 |
l |
1,7d0 |
1,6d0 |
r |
0,08d0 |
0,08d0 |
Размеры опорных шеек коленчатых валов и осей эксцентриков находят исходя из номинального усилия прессов.
Так, для коленчатого вала однокривошипного пресса простого действия при PH =< 2 МН и при PH > 2МН.
Для двухколенчатого вала прессов простого и двойного действия при PH =< 1,8 МН и при PH > 1,8.
Для двухколенчатого вала чеканочных кривошипно-коленных прессов , а для их шарниров .
Для осей эксцентриков листоштамповочных прессов .
В вышеуказанных формулах подставляют PH в МН, а получают d0 в см.
Как правило, главный вал имеет ломаную геометрическую ось, смещение который зависит от радиуса кривошипа R бывает не более 0,3 диаметра вала и длины опор, то, учитывая высокую жесткость валов, последние рассчитывают как ступенчатые прямые.
Напряженное состояние главного вала в общем случае является двухосным, поэтому искомый коэффициент запаса прочности nT, по которому оценивают способность вала сопротивлению усталости, определяется условием
, (3.14)
где n – запас прочности при условии, что касательные напряжения отсутствуют; n – запас по касательным напряжениям при условии, что = 0.
Максимальное касательное напряжение от крутящего момента
(3.15)
Коэффициент запаса прочности при расчете на изгиб
(3.16)
Коэффициент запаса прочности при расчете на касательные напряжения
, (3.17)
где ; . (3.18)