А. М. Литвиненко, а. Б. Сазанов

СИСТЕМА ЦИФРОВОЙ ОБРАБОТКИ ИНФОРМАЦИИ

Цифровая обработка сигнала – это арифметическая обработка в реальном масштабе времени последовательности значений амплитуды сигнала, определяемых через равные временные промежутки.

Данная система предназначена для определения частотных характеристик исследуемого объекта, которым может быть практически любое электро-радиоизделие, на основе цифрового спектрального анализа информации, поступающей с аналоговых датчиков напряжения и тока.

Работа системы основана на методе пробных импульсов, который заключается в последовательной подаче на исследуемый объект задающего воздействия в виде пробных импульсов частотой от 1 Гц до 200 кГц, получении с датчиков «отклика» объекта, усиления полученных сигналов, их оцифровки, и последующей обработки в ЭВМ в реальном масштабе времени.

Система состоит из двух прецизионных датчиков напряжения и тока, программно регулируемого операционного усилителя, быстродействующей PCI платы ввода-вывода информации, основанной на цифровом сигнальном процессоре (DSP), и персональной ЭВМ. Система предназначена для работы в среде Windows 9x. Основные функции системы:

• точное измерение параметров сигналов в диапазоне частот до 3 МГц;

• спектральный анализ принимаемых сигналов на основе быстрого преобразования Фурье;

• расчет и построение частотных характеристик исследуемого объекта;

• вывод результатов цифровой обработки на экране монитора, а так же на печать принтера.

Разработанная система цифровой обработки информации обеспечивает высокую точность обработки, высокое быстродействие, обладает хорошей помехоустойчивостью при передаче сигналов, стабильностью параметров обработки, компактностью, надежностью и гибкостью функционирования, а также построена на основе элементов от отечественных производителей и совместима с IBM PC. Благодаря всему выше сказанному эта система может успешно использоваться широким кругом потребителей в области измерительной техники.

Воронежский государственный технический университет

УДК 681.3

А.В. Халявина, Э.Д. Поликарпов

Система рейтинговой оценки как инструмент управления деятельностью вуза и его структурных подразделений

Система подсчета рейтинговой оценки деятельности факультетов и кафедр базируется на разработанной в Воронежском государственном техническом университете (ВГТУ) расчетной программе, содержит два раздела - «Потенциал» (П) и «Активность» (А). В разделе «П» проводится оценка достижений структурных подразделений или профессорско-преподавательского состава, накопленного в течение ряда лет, а в разделе «А» оценивается работа в течение года. В разработанной системе выбрано 66 показателей и определены весовые коэффициенты в соответствии с приоритетностью конкретного направления деятельности университета1. В процессе рационализации системы рейтинговой оценки постоянно обновляются показатели и их весовые коэффициенты. Результаты семилетнего мониторинга деятельности вуза позволили создать модель управления на основе рейтинговой оценки факультетов, кафедр и ППС.

Разработанная в ВГТУ система рейтинговой оценки динамична, еже-годно учитывает мнение факультетов, кафедр, ППС, отражает требования времени, желание вуза быть востребованным на длительный период. Высо-кие баллы, которые набрали по результатам рейтинга ВГТУ ряд выпус-кающих кафедр, сказались и на рейтинге специальностей, проведенном Минобразованием РФ.

Система рейтинговой оценки позволяет вузу оперативно управлять структурными подразделениями, внося коррективы в их деятельность. Это существенно сказывается на результатах работы университета. По срав-нению с 1999 г. в 2000 г. улучшился кадровый потенциал (количество док-торских диссертаций, защищенных сотрудниками и аспирантами, возросло с 11 до 13, кандидатских – с 35 до 48); увеличилось число публикаций (мо-нографий с 27 до 31, учебных пособий с 80 до 123); увеличилось число дисциплин, охваченных различными технологиями дистанционного обуче-ния, с 15 до 36; возрос объем госбюджетных работ и освоенных грантов на научные исследования в 1,6 раза, объем хоздоговорных работ – в 3 раза.

Разработанная в ВГТУ система рейтинговой оценки является инструментом управления деятельностью вуза, обеспечивает его разви-тие, способствует улучшению качества учебного процесса.

Литература

1. Макаров Г.В. Положение о рейтинговой оценке деятельности факультетов и кафедр ВГТУ / Г.В. Макаров, Э.Д. Поликарпов, Т.А. Бурковская и др. Воронеж: изд-во ВГТУ, 2000. - 17 с.

Воронежский государственный технический университет

УДК 621.313

А. И. Зайцев, А. М. Наместников

КВАЗИУСТАНОВИВШИЙСЯ РЕЖИМ

ПРИ РАЗРЫВЕ ФАЗЫ В СЕТИ

В отличие от симметричных режимов, любой несимметричный режим создает для отдельных фаз неодинаковые условия. Решение задачи по определению токов и напряжений при таких режимах потребует составления системы уравнений Кирхгофа для отдельных узлов и контуров, образующихся в заданной трехфазной схеме при данном несимметричном режиме.

Метод симметричных составляющих позволяет с наибольшей простотой и вместе с тем полной строгостью подойти к исследованию несимметричных режимов в многофазных системах. Методика определения расчетных сопротивлений прямой и обратной последовательностей полностью соответствуют расчетам режимов симметричных трехфазных коротких замыканий. Некоторые затруднения получаются при составлении расчетной схемы нулевой последовательности.

Для правильного составления схемы нулевой последовательности необходимо знать схемы включения всех трансформаторов сети в зоне распространения токов нулевой последовательности, а также конструктивное выполнение этих трансформаторов. Поскольку индуктивное сопротивление нулевой последовательности воздушных линий в 2-3 раза больше, чем для токов прямой последовательности, то влияние активных сопротивлений линий в схеме нулевой последовательности еще меньше, чем в схеме обратной последовательности. Поэтому схема нулевой последовательности обычно может составляться из одних реактивных сопротивлений. Проводимости сети в системе нулевой последовательности могут оказывать заметное влияние в случаях незаземленной нейтрали для воздушных сетей 220 кВ и выше.

При выполнении эффективной системы заземления нейтрали, часть трансформаторов могут иметь разземленную нейтраль со стороны обмотки высокого напряжения 110 кВ. Однако часть подстанций выполнены без выключателей, а оперативные переключения на стороне 110 кВ производятся разъединителями и отделителями при отключенной нагрузке трансформаторов со стороны низшего напряжения.

В настоящее время директивные документы не дают последовательности действий при возникновении неполнофазного режима на стороне 110 кВ. Так инструкция по производству переключений запрещает производство переключений без включения нейтрали трансформатора, а ПТЭ не разрешает в случае неполнофазного режима оперативные действия по заземлению нейтрали трансформатора, работающего с разземленной нейтралью.

Для разрешения противоречивых требований проведено исследование неполнофазных режимов при разрыве фазы при разземленной и заземленной нейтрали трансформатора со стороны 110 кВ. Режимы разрыва фазы при разземленной нейтрали трансформатора характеризуются:

- отсутствием токов нулевой последовательности в трансформаторе;

- намагничивающий ток трансформатора определяется линейным напряжением, приходящимся на две оставшиеся в работе фазы (однофазный режим).

При переходе на режим с заземленной нейтралью появляется дополнительно ток нулевой последовательности. Величина тока нулевой последовательности может превосходить в несколько раз ток намагничивания трансформатора при симметричном режиме. Кроме того, ток намагничивания трансформатора за счет протекания токов нулевой последовательности также увеличивается.

Следует иметь в виду, что проводимость ветви намагничивания трехфазного трехстержневого трансформатора для системы нулевой последовательности значительно больше, чем для систем прямой и обратной последовательностей. Причина этого заключается в том, что в цепь магнитопровода для магнитных потоков нулевой последовательности в таком трансформаторе включается и кожух и неферромагнитные среды (масло, воздух). В связи с этим магнитное сопротивление цепи в нулевой последовательности резко возрастает по сравнению с таковыми в прямой и обратной последовательностях. Следовательно, создание таких же по величине магнитных потоков в стержнях трансформатора требует резкого увеличения намагничивающего тока. А это равносильно значительному повышению реактивной проводимости. Для встречающихся конструкций трансформаторов намагничивающий ток может увеличиваться в пределах (13) номинального тока намагничивания.

В дополнение к этому за счет насыщения магнитопровода трансформатора появляется третья гармоника в токе намагничивания, которая увеличивает амплитудное значения намагничивающего тока. Все эти токи безусловно превосходят ток холостого хода трансформатора в нормальном режиме.

Из сравнительного анализа следует, что отключения трансформатора со стороны 110 кВ отделителями производить нельзя даже при отключенной нагрузке со стороны низшего напряжения.

Воронежский государственный технический университет

АО "Воронежэнерго"

СОДЕРЖАНИЕ

Секция 1. Математические модели и системы компьютерного моделирования. Информационные технологии в учебном процессе

Кононенко Е. В., Тонн Д. А. О выборе ёмкости пускового и рабо-чего конденсатора двухфазного АД, работающего от однофазной сети 4

Кононенко Е. В., Кобзистый С. Ю. исследование переходных про-цессов в симметричном трехфазном асинхронном двигателе с помощью его математической модели с применением Mathcad 2000 Pro 6

Кононенко Е.В., Ситников Н.В., Кобзистый С.Ю., Снегирев Д.А., Тонн Д.А. Электромеханические переходные процессы в асинхронных двигателях и возможности их исследования с помощью математичес-

кого моделирования 8

Фролов Ю. М., Медведев А. А. Разработка компонентов электро-привода в объектно-ориентированной среде моделирования 10

Букатова В. Е., Крутьев Е. В., Прохорчук Д. С. Исследование ре-жимов работы автоматизированного электропривода постоянного тока 11

Жданов А. А., Ильичев М. А. Аналитические средства оценки состояния комплексных систем безопасности объектов 12

Титова Л.Н. Методика оптимального проектирования электродви-гателя с диагональной обмоткой полого якоря 13

Бурковская Т.А. Информационная модель расчетного проектиро-вания двигателя постоянного тока 14

Фролов Ю.М., Сотников В.В., Романов А.В. К учету поперечной реакции якоря при моделировании электропривода постоянного тока 15

Фролов Ю.М., Тарасов П.Ю., Селезнев А.Н. Обобщенная электрическая машина – динамические характеристики при учете насыщения магнитной системы 17