- •Расчетно-пояснительная записка Выпускной квалификационной работы бакалавра (Дипломный проект)
- •Реферат
- •Введение
- •1. Научно-исследовательский раздел
- •1.1. Анализ состояния посадки лука-севка и схемы посадки лука севка
- •1.2 Анализ средств механизированной посадки лука-севка
- •1.2.1 Анализ луковых сажалок
- •1.2.2 Анализ высаживающих аппаратов
- •1.3 Исследование физико-механических свойств лука-севка
- •1.3.1 Методика проведения и результаты исследования
- •2. Проектный и производственно-технический раздел
- •2.1 Обоснование кинематических параметров сажалки лука-севка
- •2.2 Расчет цепной передачи
- •2.3 Моделирование цепного редуктора сажалки лука-севка
- •2.4 Подбор и проверочный расчет шпоночного соединения
- •2.5 Расчет операционно-технологической карты
- •3. Безопастность жизнедеятельности
- •3.1 Общие рекомендации безопасности на производстве
- •3.2 Рекомендации по охране труда при работе на агрегате
- •3.3 Расчет продольной устойчивости
- •3.4 Экологическая безопасность
- •3.5 Безопасность жизнедеятельности в чрезвычайных ситуациях
- •3.6 Пожарная безопасность
- •Выводы по разделу
- •4. Организационно-управленческий раздел
- •4.1 Эксплуатационные затраты на изготовлении ориентирующего устройства
- •4.2 Экономическая эффективность модернизированной сажалки лука-севка
- •Заключение
- •Список используемой литературы
2.2 Расчет цепной передачи
Передаточное отношение цепной передачи первой ступени назначаем равным i1 = 0,4, передаточное отношение второй ступени назначаем равным i2 = 0,6, и подбираем звездочки цепной передачи первой и второй ступеней z1=57, z2=23, z3=22, z3=13. Угол наклона цепной передачи к горизонту = 60; вращающий момент на валу высаживающего аппарата T3 = 36 Нм [19], а частота вращения на первой сменной звездочке высаживающего аппарата составляет n3 = 286 мин-1.
Рассчитываем вращающий момент по формуле:
где Tв-j – вращающий момент на предыдущей ступени, Нм;
iв-j – передаточное отношение предыдущей ступени;
в-j – коэффициент полезного действия передачи, далее будем использовать везде, как для цепной передачи:ц.п.=0,93.
Вращающий момент на валу редуктора:
Вращающий момент на валу опорно-приводного колеса:
Рассчитываем мощность на валах по формуле:
где nв-j – частота вращения, мин-1;
T – вращающий момент, Нм.
Мощность на валу редуктора равна
Мощность на валу опорно-приводного колеса равна
Коэффициент эксплуатации цепи КЭ:
Коэффициент, учитывающий динамичность нагрузки K1 = l; коэффициент, учитывающий длину цепи при α = (30 – 50)t K2 = l; коэффициент, учитывающий наклон передачи к горизонту, при наклоне линии центров звездочек к горизонту под углом β 45 К3 = 0,15 ; коэффициент, учитывающий способ регулирования натяжения цепи, при периодическом регулировании K4 = l,25; коэффициент, учитывающий способ смазки, при периодической смазке К5 = 1,5; коэффициент, учитывающий периодичность работы K6 = 1.
К3 = 0,15
Допускаемое давление в шарнирах цепи , МПа.
Принимается ориентировочно для среднего шага цепи t = 19,05 мм по методу интерполяции для цепной передачи первой ступени: при n1 = 70,5 мин-1 для z1 = 57, принимаем равной 36 МПа, для цепной передачи второй ступени: n2 = 171,6 мин-1 z3 = 22, принимаем равной 27 МПа.
Для первой ступени:
Для второй ступени:
Коэффициент рядности цепи для обеих ступеней, = 1.
Шаг цепи считаем по формуле:
Шаг цепи первой ступени:
Шаг цепи второй ступени:
Принимаем по ГОСТ 13568-75 цепь для цепной передачи: первой ступени – ПР-15,875-2300-1 с шагом t = 15,875 мм, диаметр ролика d1 = 5,08 мм, расстояние между пластинами внутреннего звена ВВН = 6,48 мм, разрушающая нагрузка FР = 23 000 Н, масса 1м цепи m = 0,80 кг; второй ступени – ПР-19,05-3180 с шагом t = 19,05 мм, диаметр ролика d1 = 5,94 мм, расстояние между пластинами внутреннего звена ВВН = 12,7 мм, разрушающая нагрузка FР = 31 800 Н, масса 1м цепи m = 1,9 кг.
Определяем среднее давление в шарнирах цепи по формуле:
где
А – проекция опорной поверхности шарнира скольжения на плоскость, проходящую через его ось, мм2.
Определяем окружное по формуле:
где d1 – диаметр делительной окружности ведущей звездочки, мм.
Определяем окружное усилие на ведущей звездочке первой ступени:
Определяем окружное усилие на ведущей звездочке второй ступени:
Диаметр делительной окружности определяем по формуле:
Диаметр делительной окружности ведущей звездочке первой ступени:
Диаметр делительной окружности ведущей звездочке второй ступени:
Определяем проекцию опорной поверхности шарнира по формуле:
Определяем проекцию опорной поверхности шарнира скольжения на плоскость, для цепи первой ступени:
Определяем проекцию опорной поверхности шарнира скольжения на плоскость, для цепи второй ступени:
Среднее давление в шарнирах цепи первой ступени:
Среднее давление в шарнирах цепи второй ступени:
Определим допускаемое давление в шарнирах цепи при шаге цепи 15,875 мм и z1= 57
Определим допускаемое давление в шарнирах цепи при шаге цепи 19,05 мм и z3= 22
Условие износостойкости выполняется для цепей на двух ступенях.
Межосевое расстояние с учетом размещения редуктора и опорного колеса с ведущей звездочкой составляет: для первой ступени: а' = 477 мм; для второй ступени: а' = 572 мм.
Тогда длина цепи с учетом провисания будет равна
где zc = (z1 + z2);
Для расчета провисания используем формулу:
Определяем провисания для первой ступени:
Определяем провисания для второй ступени:
И тогда длина цепи для первой ступени:
И тогда длина цепи для второй ступени:
Число звеньев цепи можно рассчитать по формуле:
Определим число звеньев цепи первой ступени
Принимаем 102 шт.
Определим число звеньев цепи второй ступени
Принимаем 78 шт.
Среднюю скорость цепи рассчитываем по формуле:
Средняя скорость цепи при заданных параметрах для первой ступени:
Средняя скорость цепи при заданных параметрах для второй ступени:
Средняя скорость цепи для первой ступени (1,06 м/с 10 м/с) и для второй ступени (1,2 м/с 10 м/с) меньше допускаемого значения.
Определяем расчетный коэффициент запаса прочности по формуле:
где Fр – разрушающая нагрузка цепи, Н;
Ft – окружное усилие, Н;
Fц – нагрузка от центробежных сил, Н;
K1 – коэффициент динамичности нагрузки;
Ff - нагрузка от провисания цепи, Н.
Нагрузка от центробежных определяется по формуле:
Нагрузка от центробежных сил первой ступени:
Нагрузка от центробежных сил второй ступени:
Рассчитаем нагрузку от провисания ведомой ветви по формуле:
где kf – коэффициент, учитывающий влияние расположения передачи: для двух ступеней kf = 6.
Нагрузка от провисания ведомой ветви первой ступени:
Нагрузка от провисания ведомой ветви второй ступени:
Расчетный коэффициент запаса прочности будет равен для первой ступени:
Расчетный коэффициент запаса прочности будет равен для первой ступени:
Допускаемый коэффициент запаса прочности [s] = 7,2 при частоте вращения ведущей звездочки первой ступени 70,5 мин-1 значительно меньше допускаемого значения: s =18,8 [s] = 7,2.
Допускаемый коэффициент запаса прочности [s] = 7,5 при частоте вращения ведущей звездочки второй ступени 171,6 мин-1 значительно меньше допускаемого значения: s =31,9 [s] = 7,5.
Проверка цепи на долговечность. Проводим проверку по числу ударов цепи в секунду при набегании ее на зубья звездочек и сбегания с них по формуле:
Для первой ступени:
Число ударов составляет 2,63 с-1, что меньше допускаемого значения равного [w]= 20 с-1.
Для второй ступени:
Число ударов составляет 2,63 с-1, что меньше допускаемого значения равного [w] = с-1.
Проверка цепи по допускаемой частоте вращения малой звездочке определяем по формуле:
Для первой ступени:
Для второй ступени:
Частота вращения малой звездочки первой ступени: 171,6 мин-1 1 851 мин-1 допускаемой частоты вращения.
Частота вращения малой звездочки второй ступени: 286 мин-1 мин-1 допускаемой частоты вращения.
Нагрузка на валы цепной передачи Fb, H определяем по формуле:
Для первой ступени:
Для второй ступени: