- •2.1 Выбор номинального напряжения.
- •2.2 Определение необходимой мощности батарей конденсаторов из условия баланса реактивной мощности и расстановка их по подстанциям пс1…пс3.
- •2.3 Определение суммарной мощности и кол-ва бк.
- •3.1. Выбор сечений проводов воздушных линий.
- •1.Определим мощности, протекающие по каждой линии, с учетом установленных батарей конденсаторов и потерь в трансформаторах.
- •3. Выполним проверку по условию механической прочности.
- •4. Выполним проверку по условиям короны и радиопомех.
- •5. Выполним проверку по условию длительно допустимого нагрева.
- •6. Выполним проверку по условию допустимых потерь напряжения.
- •3.2 Выбор мощности и количества трансформаторов на подстанциях.
- •1. Выбор числа трансформаторов.
- •2. Выбор мощности трансформаторов.
- •Список использованной литературы.
3. Выполним проверку по условию механической прочности.
Согласно таблице 2.5.5 ПУЭ6 минимально допустимое сечение проводов линий без пересечений по условиям механической прочности для III района по гололеду составляет 50 мм2. Этому условию удовлетворяют все выбранные провода.
4. Выполним проверку по условиям короны и радиопомех.
Согласно таблице 3.7 [1] минимальный диаметр проводов по условиям короны и радиопомех для линий с Uном =110 кВ составляет 11,4 мм (провод АС 70/11), для линий с Uном = 220 кВ - 21,6 мм (провод АС 240/32).
Этим условиям не удовлетворяют провода линии 1-2. Их сечения следует увеличить до минимально допустимых. Таким образом, выбираем
F1-2 = 240 мм2 (провод АС 240/32).
5. Выполним проверку по условию длительно допустимого нагрева.
Рассмотрим проверку на примере линии 2-3. Согласно таблице 3.15 [1] длительно допустимый ток для проводов АС 185/29 вне помещений составляет Iдл.доп. =510 А (при допустимой температуре нагрева проводов Тпр.доп = +70° С согласно ГОСТ 839-80 и температуре окружающей среды Токр.ср = +25°С).
Проверка выполняется для режима наибольших нагрузок в зимний период времени. При этом по заданию температура окружающей среды составляет Токр.ср.факт = -9,2° С (Волгоград). Для учета этого фактора рассчитаем поправочный коэффициент. Этот коэффициент одинаков для всех линий проектируемой сети, поскольку они располагаются в одном районе.
Тогда с учетом этого коэффициента уточним длительно допустимый ток:
Наибольший ток провода линии 2-3 в нормальном режиме:
IНБ2-3=139,376 А <
Послеаварийным режимом линии 2-3 будет отключение одной из ее цепей. Наибольший ток провода линии 2-3 в послеаварийном режиме:
В итоге провода линии 2-3 полностью удовлетворяют условию длительно допустимого нагрева.
Проверка остальных линий аналогична. Следует отметить лишь некоторые особенности их расчета.
Наиболее тяжелым послеаварийным режимом головной линии А-1 будет отключение другой головной линии, то есть линии А-2. Наибольший ток провода линии А-1 в послеаварийном режиме:
Наиболее тяжелым послеаварийным режимом головной линии А-2 будет отключение другой головной линии, то есть линии А-1. Наибольший ток провода линии А-2 в послеаварийном режиме:
Для линии 1-2 наиболее тяжелым послеаварийным режимом будет являться отключение той из головных линий А-1 или А-2, которая обеспечивает питание более нагруженного узла (1 или 2), поскольку при этом через линию 1-2 будет протекать вся мощность, потребляемая этим узлом. Исходя из приведенных мощностей Sприв1 =93,021 MBА и Sприв2 = 156,326 MBА, можно сделать вывод, что отключение линии А-2 приведет к наиболее тяжелому послеаварийному режиму линии 1-2. Наибольший ток провода линии 1-2 в послеаварийном режиме:
Результаты однотипных расчетов сведены в таблицу 3.2.
Таблица 3.2. Проверка проводов по условию длит. допустимого нагрева
Линия |
А-1 |
А-2 |
1-2 |
2-3 |
Марка провода |
АС 400/51 |
АС 400/51 |
АС 240/32 |
АС 185/29 |
Iдл.доп ,А |
825 |
825 |
610 |
510 |
I’дл.доп ,А |
1097,25 |
1097,25 |
811,03 |
678,3 |
IНБ ,А |
336,876 |
317,347 |
92,998 |
139,376 |
, А |
654,216 |
654,216 |
410,25 |
278,752 |
Все выбранные провода линий соответствуют условию длительно допустимого нагрева.