- •1.Классфификация кинематических цепей
- •2.Виды нагрузок электропривода и их классификация
- •3. Обобщенные математические модели механической части эп
- •Математическая модель и структурная схема двухмассовой модели эп.
- •5.Передаточные функции двухмассовой модели
- •6.Динамические свойства двухмассовой модели эп
- •7 .Модель,структурная схема и уравннеие движения одномассовой системы эп
- •9 .. Приведение сил, моментов сопротивления, моментов инерции и масс к валу эд для линейных пм
- •10.Приведение сил, моментов сопротивления, моментов инерции и масс к валу эд для нелинейных пм
- •13 Учет потерь в передаче.
- •14. Уточненный метод учета потерь в передаче.
- •11 Оптимальное передаточное число редуктора
- •По минимуму времени переходного процесса:
- •12Оптимальное передаточное числопо критерию минимум габарита эд
- •15. Статическая устойчивость работы эп
- •16.Механические переходные процессы эп при линейном динамическом моменте
- •18.Электромеханическая постоянная времени
- •20.Угол поворота вала электродвигателя за время переходного процесса.
- •21. Механические переходные процессы эп при нелинейном динамическом моменте
- •Теперь получаем дифференциальное уравнение:
- •С учетом (1.357) это уравнение принимает вид
- •При отсутствии диссипативных сил на основании (1.385) получаем
- •25.Уравнения напряжений, потокосцеплений и электромагнитного момента оэм.
- •26.Электромеханическая связь в эп
- •30. Модель оэм в осях u-V и её уравнения напряжений,потокосцепдений
- •31.Выражения электромагнитного момента оэм через скалярные величины и пространственные векторы.
- •33. Эквивалентная схема оэм в осях X-y для установившегося режима работы
- •Поскольку
- •34. Фазные преобразования переменных
- •Для трехфазной трехпроводной системы
- •35. Инвариантность мощности в преобразованиях уравнений оэм от осей к осям u-V
- •36 Режимы работы электродвигателей и ограничения на электромеханические преобразования энергии
- •37. Модель дпт нв в осях и её уравнения
- •38. Математическая модель дпт нв и структурная схема дпт нв в осях
- •40. Статические характеристики дпт нв
- •43 Математическая модель дпт пв в осях α–β.
- •44.Структурная схема линеаризованной модели дпт пв
- •45.Статические характеристики дпт пв при ненасыщенной магнитной системе.
- •47. Тормозные режимы работы дпт пв
- •48. Математическая модель дпт св в осях а-в
- •49. Статические характеристики дпт св
- •52. Статические характеристики ад. Механическая хар-ка и полная механическая мощность ад.
- •54. Влияние параметров на свойство и механическую характеристику ад
- •53. Электромеханические характеристики ад.
- •55. Характеристики и свойства асинхронного двигателя при питании от источника тока.
- •56.. Структурная схема линеаризованного ад при питании от источника напряжения.
- •58. Тормозные режимы ад: рекуперативное торможение и торможение противовключением
- •57.. Динамическое торможение ад при независимом возбуждении.
- •39.Уравнения , электромеханические и механические характеристики дпт нв при постоянном магнитном потоке. Структурная схема дпт нв
- •1. 1.Классфификация кинематических цепей 1
Теперь получаем дифференциальное уравнение:
,
решение которого можно записать в виде ,
где w¢ - решение соответствующего однородного уравнения,
w¢¢ - частное решение неоднородного уравнения.
Характеристическое уравнение соответствующего однородного уравнения имеет вид
Корни этого уравнения:
где
Wр – резонансная частота двухмассовой системы при наличии диссипативных сил.
Корень p1= 0 (t1® ¥) соответствует установившемуся движению, т. е. частному решению дифференциального уравнения:
,è
Решение соответствующего однородного уравнения будем искать в виде , где А и В – постоянные интегрирования.
.
Постоянные интегрирования А и В находим из начальных условий (t = 0):
Используем первое условие: 0 =А+В, В = - А
. Находим производную
и определяем ее при t = 0: . ,
что при подстановке в (1.368) дает равенство
из которого определяем
В результате получаем уравнение угловой скорости первой массы
, где .
Теперь найдем уравнение для скорости w2 второй массы. На основании передаточной функции (1.49) записываем операторное уравнение
,
которое затем представляем в дифференциальной форме
Полагаем снова М = const, тогда
.
С учетом (1.357) это уравнение принимает вид
.
Решение этого уравнения можно записать:
,
где постоянные интегрирования C и D находятся из начальных условий (t = 0):
Из первого условия находим D = - C и
.
, откуда . .
Из полученных уравнений w1 и w2 видно, что в двухмассовой системе электропривода при постоянном динамическом моменте скорость только в среднем изменяется линейно. На линейно изменяющуюся скорость накладываются колебательные составляющие, которые для обеих скоростей находятся в противофазе. В результате ускорения двигателя в переходном процессе не остается постоянным. При наличии диссипативных сил колебания затухают (рис.1.31). Если диссипативные силы отсутствуют, т. е. , то
, .
23.ДИНАМИЧЕСКИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ДВУХМАССОВОЙ МОЖДЕЛИ
Неравномерное изменение скорости приводит к возрастанию динамических нагрузок электропривода. Увеличение нагрузок оценивается динамическим коэффициентом
,
где Му.max и Му.ср – максимальный и средний упругие моменты.
При отсутствии колебаний скорости момент нагрузки передачи равен среднему упругому моменту: .
Вследствие колебаний скорости передаваемый момент становится другим: .
При отсутствии диссипативных сил на основании (1.385) получаем
, что
Следовательно, динамический коэффициент
.
При пуске вхолостую ( Мс = 0) Кдин = 2. Это значит, что из-за колебаний скорости механические нагрузки в передаче увеличиваются в два раза. Если учитывать возможные люфты в передаче, то Кдин > 2.
Возрастающие нагрузки и удары при выборе зазоров увеличивают износ оборудования и снижают его надежность. Динамический коэффициент может быть уменьшен за счет уменьшения ускорения электропривода, а также при плавном приложении вращающего момента к механической системе. В электроприводе необходимо обеспечить
или ,
где eдоп – допустимое угловое ускорение.
Диссипативные силы демпфируют механические колебания, однако, естественное затухание невелико ( ¸0,3) и незначительно снижает динамические нагрузки.
С помощью преобразований структурной схемы двухмассовой системы электропривода при М = const и Мс = const, следовательно, при Мдин = const
можно показать, что уравнения скоростей w1 и w2 будут теми же, что и при
Мс = 0, только с тем отличием, что среднее ускорение электропривода будет определяться выражением
.
24 МОДЕЛЬ ОБОБЩЕННОЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ МАШИНЫ её модель в осях 1 - 1 2d – 2q
Рассмотрим одну из моделей обобщенной электрической машины, состоящую из двух обмоток, расположенных под прямым электрическим углом на поверхности статора, и двух обмоток, расположенных также на роторе (рис.2.2). Обмотки статора и ротора обтекаются двухфазными токами, сдвинутыми по фазе на 90 электрических градусов. В результате обмотки статора и ротора создают вращающиеся магнитные поля.
Оси координат, связанные с неподвижным статором, обозначим 1 - 1, а оси, связанные с вращающимся ротором, обозначим 2d – 2q. Принадлежность переменных к обмоткам будем определять индексами осей, а их отношение к статору – цифрой 1, к ротору – цифрой 2. Следовательно, переменные величины будут иметь цифровой (статор или ротор) и буквенный (на какой оси обмотки) индексы. Напряжения, прикладываемые к обмоткам, запишем в виде:
где 1 = 2f1 , 2 = 2f2 ,
f1, f2 – частоты изменения напряжений обмоток статора и ротора,
U1m, U2m – амплитуды напряжений.