- •Введение
- •1. Примерный план курсовой работы
- •1.1. Содержание пояснительной записки.
- •Оформление пояснительных записок к курсовым работам
- •1.4. Общие положения по устройству вентиляции
- •2. Селективная вентиляция
- •2.1. Организация воздухообмена.
- •2.2. Приточные струи
- •2.3. Расчет неизотермических струй
- •3. Аэродинимический расчет вентиляционных систем методом удельных потерь
- •3.1. Метод удельных потерь.
- •3.2. Потери на местные сопротивления
- •4. Движение воздуха у вытяжных отверстий
- •4.1.Потоки движения воздуха вблизи вытяжных отверстиях.
- •4.2. Классификация местной вентиляции
- •4.3. Расчет местной активированной вентиляции
- •5. Снижение капитальных и энергетических затрат на вентиляцию
- •5.1 Уменьшения количества вентиляционного воздуха
- •6. Вредности. Определение воздухообменов
- •Количество влаги g, г/ч, выделяемое человеком
- •7. Использование аэродинамических свойств вентиляционных сетей
- •7.2. Свойства параллельных соединений:
- •8. Рачет цилиндрического стального воздуховода с прямоугольными отверстиями различной площади.
- •9. Расчет воздухообмена
- •9.1. Расчет воздухообмена для насосного зала
- •9.2. Пример аэродинамического расчета вытяжной общеобменной вентиляции
- •9.3. Аэродинамический расчет притичной общеобменной вентиляционной сети
- •10. Подбор вентиляционного оборудования
- •10.1. Выбор вентагрегата
- •10.3. Выбор вентиляторов
- •11. Расчет воздухообмена при излишках тепла в электрозале
- •11.1. Расчет воздухообмена электрозала
- •12. Расчет дефлектора
- •5. Дефлекторы цаги (тч-22-55)
- •13. Расчет калорифера
- •13.2. Установка калориферов
- •13.3 Пример расчета калориферов установки.
- •14. Общие сведения насосных станций магистральных нефтепроводов
- •14.1.Технология перекачки нефти
- •14.2. Оборудование перекачивающей дожимной станции
- •30 40 50 60 70 80 90 100 120 140 160 180 200 300 Производительность l, тыс. М 3 /ч
4.2. Классификация местной вентиляции
Большое разнообразие местной вентиляции затрудняет выбор и эффективность ее использования. Необходимо четкое представление ее активации и классификации, что позволяет правильно выбрать местную вентиляцию. На рис 4.1. представлена классификация местной вентиляции.
4.3. Расчет местной активированной вентиляции
Местная вытяжная вентиляция локализует вредные выделения в местах их образования, предотвращая распространение их по помещению, резко уменьшает энергетические затраты на общеобменную вентиляцию и решает экологическую проблему сбора и утилизации газообразных загрязнений. Важность местной вентиляции огромна и применение эффективных конструкций для сбора локальных загрязнений решает проблемы безопасности труда.
Производительность местных отсосов определяется физико-химическими свойствами и параметрами вредностей и воздушных сред, конструкцией самого отсоса. Объем воздуха, извлекаемого из зонтов и вытяжных шкафов,
[м3/ч], (4.7)
где F — площадь расчетного сечения (основания зонта или открытого отверстия шкафа), м2; υ — средняя скорость воздуха в отверстии, м/сек.
При неядовитых (нетоксичных) вредностях допустимо принимать = 0,154-0,25 м/сек; при ядовитых и при четырех, трех, двух или одной открытых сторонах зонта минимальное значение скоростей соответственно: υ =1,05; 0,9; 0,75; 0,5 м/сек. Значение υ = 1,5 м/сек выбирается при особо ядовитых вредностях (пары свинца, горячей ртути; цианистые соединения; лаки и их растворители; дисперсная пыль металлов). При работе с радиоактивными веществами скорость принимается 2 м/сек.
Объем воздуха, удаляемого бортовыми отсосами, рассчитывается из условия, что необходимо создать скорость всасывания не менее 0,2 м/сек в наиболее удаленной от борта точке. При окислах азота, парах серной кислоты практически достаточно скорости — 0,25 м/сек; при парах едкой щелочи, фосфорной кислоты или хромового ангидрида — 0,3; если работают с азотной кислотой — 0,4. Объем отсоса меньше при наличии у ванн глубоких боковых стенок, при невысокой температуре раствора в ванне, а также при однобортовом отсосе, по сравнению с двухбортовым; в среднем объем отсоса составляет 1500— 5000 м3/ч на 1 м2 горизонтальной проекции ванны. При ширине щели в бортовом отсосе 40—100 мм скорость в ней будет 11— 15 м/сек.
При устройстве у ванны передува объем воздуха, удаляемого с противоположной стороны через бортовой отсос, примерно в шесть раз больше объема притока.
Объем передува определяется из выражения
[м3/ч], (4.8)
где b и ℓ — ширина и длина ванны, м; k — опытный коэффициент (при температуре в ванне 95—20° С он равен 1—0,5).
Приточная струя должна проходить в зоне вредных выделений и направляться к центру всасывающего отверстия, причем расход с отсасываемого воздуха должен превышать расход воздуха поступающего с приточной струей.
Рекомендуемые скорости всасывания представлены в таблице 4.2.
таблица 4.2.
РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СКОРОСТИ ВСАСЫВАНИЯ ВОЗДУХА В ПРОЕМАХ ШКАФОВ |
||||||||
Операции, выполняемые в шкафу |
Вредные выделения |
Часть проема, через которую происходит основное выбивание вредных выделений |
Рекомендуемая скорость всасывания, м/с |
Необходимость (+) проверки расчетного расхода отсасываемого воздуха |
||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
||||
Термическая обработка металлов |
||||||||
Закалка и отпуск в масляной ванне |
Пары масла и продукты его разложения |
Верхняя |
0,3 |
+ |
||||
Закалка в селитровой ванне при 400 - 700°С |
Аэрозоль селитры, тепло
|
»
|
0,3
|
+
|
||||
Закалка в соляной ванне при 350— 1100° С |
Аэрозоль соли, тепло
|
» |
0,5
|
+
|
||||
Свинцевание при 400° С
|
Пары и аэрозоль свинца
|
»
|
1,5
|
+
|
||||
Цианирование в солях при 800— 900°С |
Пыль цианистых соединений |
» |
1.5 |
+ |
||||
Гальваническая обработка металлов (холодные процессы)
|
||||||||
Кадмированние цианистое или серебрение |
Пары синильной кислоты |
Весь проем
|
1-1,5
|
—
|
||||
Меднение цианистое
|
То же
|
То же
|
1-1,5
|
— |
||||
Обезжиривание: |
||||||||
бензином
|
Бензин
|
Нижняя
|
0,5
|
|
||||
хлорированными углеводородами электролитическое
|
Пары хлорированных углеводородов Туман щелочей |
»
Верхняя
|
0,7
0,3-0,5
|
— |
||||
Свинцевание
|
Свинец
|
Весь проем
|
1,5
|
_
|
Продолжение таблицы 4.2.
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Травление : |
||||
азотной кислотой
|
Пары кислоты и окислы азота |
То же
|
0,7-1
|
-
|
соляной кислотой
|
Пары и туман кислоты |
»
|
0,5-0,7
|
-
|
Хромирование
|
Хромовый туман, ангидрид хромовой кислоты |
»
|
1-1.5
|
-
|
Цинкование цианистое |
Пары синильной кислоты |
» |
1-1.5
|
— |
Операции различного характера |
||||
Гидропескоструйная очистка
|
Силикатная пыль
|
Периметр рабочего проема |
1-1.5
|
-
|
Металлизация распылением
|
Пыль металлов
|
То же
|
1-1,5
|
-
|
Ручное смешивание, разнесла и расфасовка сыпучих материалов, приготовление шихты |
Пыль обрабатываемого материала |
Весь проем |
0,5-1,2 |
- |
Пайка свинцом или третником
|
Пары и аэрозоли свинца
|
То же
|
0,5-0.7
|
-
|
Сварка мелких изделий
|
Аэрозоль металла |
Верхняя |
1,5
|
+
|
Лабораторные работы
|
Различные пары и газы
|
Весь проем
|
0,3- 0, 5
|
+
|
Для повышения эффективности локальной вентиляции ее активируют плоскими ли компактными приточными струями , которые захватывают окружающий воздух и направляют его к всасывающему отверстию. Бортовой отсос активируют приточными струями, вытекающими из щелей у борта наяны, противоположного борту со щелью отсоса (рис.4.2 а). Панельный отсос с высокорасположенным всасывающим отверстием можно активировать компактной струей (4.2 б). Зонт активируют поддувом по периметру (4.2 в). Панельные отсосы с удалением воздуха на уровне верха источника активируют поддувом вдоль панели сверху (рис. 4.2 г).
Устойчивость системы «приточная струя — местный отсос» относительно неорганизованных потоков воздуха, возникающих в помещении, определяется скоростью на оси воздушного потока в «критическом сечении», в котором влияние приточной струи уже ослаблено, а действие местного отсоса еще не велико. Эту скорость следует обеспечивать в пределах 1-2 м/с, однако она не должна быть меньше скорости распространения локализуемых вредных выделений.
Ширину приточной щели не следует делать меньше 5 мм, а щели местного отсоса — меньше 50 мм. Скорость
Рис. 4.2. Схемы местных отсосов, активированных поддувом
а — бортового; б.— панельного со сдувом компактной струей; в —зонта; г — панельного со щелевым поддувом вдоль панели
Для аэродинамического расчета активированных местных отсосов следует
Пользоваться формулами, приведенными в табл. 4.3.
Таблица 4.3 ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА АКТИВИРОВАННЫХ МЕСТНЫХ ОТСОСОВ
№ п/п |
Рассчитываемый параметр |
Расчетные формулы при приточной струе |
|
Неограниченной поверхностями (см. рис. 4,2 б и в) |
Полуограниченной (см. рис. 4,2 а и г) |
||
1 |
2 |
3 |
4 |
Отсосы круглого сечения с поддувом из сопла |
|||
1 |
Расстояние от приточной отверстия до критического сечения ХКР , м |
0,848В |
0,848В |
2 |
Диаметр всасывающего отверстия d 1 м |
|
|
3 |
Диаметр всасывающего отверстия d 2 |
|
|
Продолжение таблицы 4.3.
1 |
2 |
3 |
4 |
4 |
Расход приточного воздуха L 1 , м3 /ч |
|
|
5 |
Расход отсасываемого воздуха L 2 , м3 /ч |
|
|
Отсосы щелевидной формы с поддувом из щели |
|||
1 |
Расстояние от приточной отверстия до критического сечения ХКР , м |
0,875В |
0,875В |
2 |
Ширина приточной щели b 1 , м |
|
|
3 |
Ширина всасывающей щели b 2 , м |
|
|
4 |
Расход приточного воздуха L 1 , м3 /ч |
|
|
5 |
Расход отсасываемого воздуха L 2 , м3 /ч |
|
|
Примечание В таблице приняты следующие обозначения: В- расстояние между приточными и вытяжными отверстиями или щелями, м; - скорость на оси потока в критическом сечении, м/с; - средняя скорость движения воздуха в приточной щели или отверстии, м/с; - средняя скорость движения воздуха во всасывающей щели или отверстии, м/с; - длина приточной и вытяжной щели, м. Скорость выхода приточного воздуха при активированных отсосах у ванн принимают не более 10 м/с во избежание образования волн на поверхности жидкости.
|
Пример. Рассчитать активированный бортовой отсос (см. рис. 4,2 а) для ванны обезжиривания с раствором фосфористого натрия температурой 800 С.
Рис. 4.3 Схема местного активированного бортового отсоса с поддувом
Ширина ванны В = 1,5 м , Длина ℓ = 2,5 м. Щели для подачи и удаления воздуха располагаются вдоль длинных бортов ванны.
Решение Приточная плоская струя ограничена с одной стороны поверхностью обезжиривающего раствора в ванне. Расстояние от приточного отверстия до критического сечения определяем по формуле:
Осевую скорость приточной струи в критическом сечении принимаем 2 м/с ( скорость принимается от 0,5 до 2,0 м/с в зависимости от токсичности вещества, чем больше токсичность тем выше скорость).
См. таблица 11.2.
Среднюю скорость в приточном отверстии принимаем равной 6 м/с, тогда ширина приточной щели по формуле и составит
Скорость всасывания назначаем в пределах 2-3 и принимаем ее равный
, тогда ширина всасывающей щели по формуле и будет равна:
Расход приточного воздуха по формуле
Расход отсасываемого воздуха по формуле
Вытяжные шкафы достаточно полно изолируют источник вредных выделений,
так как в нем имеются лишь небольшие открытые проемы. Из нижней зоны шкафа, как правило, следует отсасывать 2/3 общего объема воздуха, а из верхней — 1/3.
Отсасывая воздух снизу через щель, верхняя кромка которой находится на высоте 200 мм над полом шкафа, можно обеспечить быстрое удаление газов, захватывая их у мест образования.
Если в шкафу проводят в основном работы, сопровождающиеся выделением большого количества тепла, то следует отсасывать сверху 2/3 общего объема воздуха и снизу 1/3 . Однако должна быть предусмотрена возможности регулирования этого распределения.