2.5 Составление чертежа моста

Фасад моста вычерчиваем в масштабе 1:200. Пролетные строения изображаем в виде прямоугольников высотой, равной строительной высоте минус 0,15 м, и длиной, равной полной длине пролетных строений. На фасадах промежуточных опор и устоев показываем отдельные их части и фундаменты. При вычерчивании устоев изображаем также насыпь и конусы. Рядом с фасадом моста вычерчиваем поперечный разрез, на котором показываем сечение пролетного строения и вид на промежуточную опору.

На фасаде моста указываем длину моста (расстояние между задними гранями устоев); длины пролетных строений и величины зазоров между ними; строительные высоты пролетных строений; возвышение низа конструкций пролетных строений над уровнем высоких вод; размеры по фасаду отдельных частей одной из промежуточных опор; отметки уровней воды, подошвы рельса и бровки насыпи БН, низа конструкции пролетного строения НК, верха опоры ВО, обреза фундамента ОФ; номера опор, начиная с левого берега.

2.6 Определение объемов работ и стоимости моста по варианту №1

Расчет ведем в табличной форме.

Таблица 2.1 – Подсчет объемов работ и стоимости моста по варианту № 1

Наименование работ и подсчет объемов	Единица измерения	Объем работ	Стоимость, руб.
			единичная	общая
Устройство островка на реке под опускной колодец	м3	255,66	5	1 278,3
Изготовление, опускание и заполнение бетоном опускных колодцев промежуточных опор и устоев	м3	929,89	45	41 845,05
Бетонная кладка тела устоя	м3	360,46	80	28 836,8
Сборно-монолитная кладка тела промежуточной опоры	м3	84,08	120	10 089,6
Устройство железобетонного подферменника (оголовка)	м3	10,38	160	1 660,8
Изготовление и установка на опоры балочных пролетных строений из предварительно напряженного железобетона (83,01·2)	м	166,02	300	49 806
Устройство мостового полотна на балласте	м3	71,5	90	6 403,5
Стоимость моста	руб.	-	-	139 920,05
Объем бетонной и железобетонной кладки (общий)	м3	1 550,83	-	-
В том числе объем только свободной кладки	м3	208,06	-	-

3 Разработка варианта моста №2

3.1 Эскизное проектирование промежуточной опоры

Сохранив размеры тела промежуточной опоры по варианту № 1, принимаем свайные фундаменты с высоким ростверком. Сваи рекомендуются сечением 35x35 см, их длину разрешается принять без расчета (6 … 20 м), при условии закругления заглубления их концов в плотные слои на 5 … 6 м (но не менее 4 м ниже линии расчетного размыва).

Приняв конструктивно размеры ростверка в плане на 100 см превышающие размеры сечения тела опоры, принимают его толщину h_ф=130 … 150 см.

Требуемое число свай в фундаменте промежуточной опоры определяем по формуле:

n_св=k_гγ_п(N/Ф), (3.1)

где k_г – коэффициент учета влияния горизонтальных нагрузок (1,3);

γ_п – коэффициент надежности (1,55);

Ф – несущая способность одной сваи, определяемая по указаниям СНиП

2.02.03 – 85;

N – суммарная расчетная вертикальная нагрузка, действующая в уровне

подошвы ростверка.

При предварительном (на стадии вариантного проектирования) определении числа свай в промежуточной опоре разрешается воспользоваться данными о несущей способности призматических свай сечением 35x35 см (40x40 см).

Ф=750 … 1250 кН.

Нормативная нагрузка на свайный фундамент складывается из весов частей промежуточной опоры (G_по), веса опирающихся на опору двух пролетных строений с тротуарами и перилами (N_пп), веса мостового полотна на балласте (N_пб) и веса подвижного состава, расположенного на двух пролетах (N_nv);

G_по=V_пп γ_жб+V_т γ_б+V_ф γ_{жб ,} (3.2)

где γ_жб – нормативный удельный вес железобетона ростверка и подферменника

(γ_жб = 24,5 кН/м³);

γ_б - нормативный удельный вес бетона тела (γ_б = 23,5 кН/м³)

V_i– объем части опоры (ростверка, тела, подферменника);

G_по=10,38·24,5+ 84,08·23,5+59,34·24,5=3 684,02 кН

N_пп= γ_жб· V_жб+Р_тр·l_п, (3.3)

где V_жб – объем типового пролетного строения полной длины l_п (по справочным данным [3]);

Р_тр – вес погонного метра тротуаров и перил (4,9 кН/м).

N_пп= 24,5· 83,01+4,9·27,6=2 168,985 кН

N_пб= γ_бал· А_бал·l_п, (3.4)

где γ_бал – усредненный удельный вес балласта с частями пути (19,4 кН/м³);

А_бал – площадь сечения балластной призмы на мосту (0,5 м x 3,76 м = 1,88 м²);

N_пб= 19,4· 1,88·27,6=1 006,627 кН

N_nV=K· ν_(λ;α)·A, (3.5)

где К – заданный класс подвижной нагрузки;

ν_(λ;α) – интенсивность эквивалентной временной нагрузки, определяемая по табл. 4 [3] при К=1, и длине загружения линии влияния λ≈2 l_п и положении вершины линии влияния α=0,5;

A – площадь линии влияния опорной реакции (0,5 l_п).

N_nV=14·9,841·13,8=1 901,28 кН

Расчетные значения вертикальной нагрузки

N= γ_f(G_по+N_пп)+ γ_fб·N_пб+ γ_fv· N_nV, (3.6)

где γ_f – коэффициент надежности по нагрузке от веса конструкции (1,1);

γ_fб – коэффициент надежности по нагрузке от веса балласта (1,3);

γ_fv – коэффициент надежности по временной нагрузке (γ_fv=1,3 – 0,003∙λ).

N= 1,1(3 684,02+2 168,985)+ 1,3·1 006,627+ 1,13·1 901,28=9 895,37 кН n_св=1,3·1,55·(9 895,37/1250)= 16

Полученное число свай размещаем в плане по ростверку, соблюдая конструктивные требования норм [1, пп. 7.21 – 7.23]. При этом вдоль моста (по фасаду опоры) сваи размещают четырьмя рядами на минимальных расстояниях, равных 3d (рисунок 3.1).

При высоких свайных ростверках для повышения горизонтальной жесткости фундамента часть свай погружают в грунт с наклоном не более 3:1.

Рисунок 3.1 Размещение свай в ростверке